Снеговая нагрузка санкт петербург: Финндомо Снеговая нагрузка на кровлю финских домов

Содержание

Финндомо Снеговая нагрузка на кровлю финских домов

По строительным нормам при проектировании и строительстве крыш расчет снеговой нагрузки обязателен, причем с учетом географических особенностей региона и с запасом прочности.

Снеговая нагрузка на кровлю зависит от количества (веса) снега, выпадающего в вашем регионе и угла наклона кровли (ну по серьезному и от ее конфигурации, но учет снеговых карманов, это уже гораздо более сложная математика, поэтому лучше делать крышу максимально простой, без дополнительных изломов и башенок).

Расчётное значение снеговой нагрузки определяется по формуле:

S=Sg*µ

Sg — расчётное значение веса снегового покрова на 1м2 горизонтальной поверхности. В Санкт-Петербурге (третий снеговой район) расчетный вес снегового покрова при расчете снеговой нагрузки на кровлю — 180 кг на кв. метр.

Снеговой район

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

Sg (кгс/м2)

80

120

180

240

320

400

480

560

µ — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие.

Коэффициент µ зависит от угла наклона ската кровли:
µ=1 при углах наклона ската кровли меньше 25°.
µ=0,7 при углах наклона ската кровли от 25 до 60°.
При углах наклона ската кровли более 60° значение µ в расчёте полной снеговой нагрузки не учитывают.

Карта районов России с различным весом снегового покрова

Снеговая нагрузка на кровлю финских домов, проектируемых и производимых Финндомо, равна 250 кгс/м2. Подробнее…

ВЫ можете задать вопросы нашим менеджерам.

Изменение в СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия»

До 14 августа 2018 г. проводятся общественные слушания по проекту изменений в СП
20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия». По результатам научных
исследований внесены изменения в данные по весу снегового покрова.

Проект изменений содержит: 

  • Дополнения в раздел 10 «Снеговые нагрузки» требованиями к заданию нормативных значений веса снегового покрова для отдельных городов РФ, которые установлены по данным многолетних наблюдений о запасах воды в снеговом покрове на станциях Росгидромета, а также новое приложение К. 
  • Указания по порядку определения нормативных значений веса снегового покрова по данным организаций гидрометеорологии. 
  • Уточнения о порядке задания коэффициентов, входящих в формулу задания нормативных значений снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия. 
  • Указания по области применения пониженных значений снеговых нагрузок. 
  • Дополнения в раздел «Воздействия ветра» по методике проведения испытаний моделей зданий и сооружений в аэродинамических трубах с учетом зданий окружающей застройки. 
  • Уточнения формулировки пункта 8.4.3 о порядке назначения расчетных значений нагрузок от транспортных средств.

В ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко на основе многолетней работы создана база данных наблюдений о запасах воды в снеговом покрове для более 2,5 тысяч станций и постов Росгидромета за период более 30 лет. Для этих станций выполнена статистическая обработка данных и установлены превышаемые в среднем один раз в 50 лет значения веса снегового покрова. Указанные данные легли в основу карты районирования территории РФ, входящей в комплект карт СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия». На этой основе возникла необходимость и появилась возможность установить нормативные значения веса снегового покрова для наиболее крупных городов и населенных пунктов, расположенных в основных регионах страны, с целью уточнения карт районирования и повышения надежности и безопасности проектируемых объектов.


Схемы снеговых и ветровых нагрузок дополнены материалами, полученными по
результатам выполнения НИОКР в 2017 году..
Кроме того, в действующей нормативной базе отсутствуют требования к
проведению модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах, а
также методика проведения испытаний моделей зданий и сооружений в

аэродинамических трубах, которые необходимы для соблюдения требований СП
20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Такие требования и методика были

разработаны на основе результатов выполнения НИОКР в 2017 году и положены в
основу разработки соответствующих приложений к СП 20.13330.2016.

СНЕГОВАЯ, ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА СНИПЫ | GreenHouseShop.ru

На данной карте можно наглядно увидеть какова снеговая нагрузка в регионе, где вы проживаете. Для
примера разберем несколько городов: Москва 3 снеговой регион с нагрузкой 180 кг/м2, Санкт-Петербург 4 снеговой регион — 240 кг/м2, Казань 4 — 240 кг/м2, Волгоград 2 — 120 кг/м2, Екатеринбург 3 — 180 кг/м2. Что ним это дает? Теперь вы знаете, что зимой может выпасть столько снега, что он будет весить для Москвы 180 кг на каждый метр поверхности. Конечно на скатных кровлях толщина может быть и меньше, но не учитывать данный параметр при проектировании кровли и выборе поликарбоната очень опасно. Тоже касается и теплиц. Ошибочно мнение, что так не бывает или на теплицу не может столько давить, ведь с нее
снег скатывается.

Даже если 5 лет не было снега, то на 6 год выпадет столько , что его вес будет очень большим и может приблизиться к 180 кг/м2. Тогда просчет с выбором каркаса аукнется в виде покупки нового!

Карта снеговых нагрузок

Снеговые районы I район II район III район IV район V район VI район
Нагрузки кг/м2 80 120 180 240 280 320
Карта ветровых нагрузок

Ветровые районы Ia I II
III
IV V VI VII
Нагрузки кг/м2 14 18 24 31 40 50 60 70
Наши теплицы прошли испытания снеговых нагрузок V класса.

          

Снеговые районы России (снеговая нагрузка)

При строительстве быстровозводимых ангаров из металлоконструкций необходимо учитывать снеговые нагрузки, которые в обязательном порядке должен выдержать каркас здания и его кровля. Это требования строительных норм, направленных на предотвращение обрушения зданий и сооружений под воздействием климатических факторов.

Мы работаем по всей России. Оставьте заявку на расчет стоимости ангара на нашем сайте, сравните сметы разных компаний и выберите лучшее предложение.

В различных регионах России давление снегового покрова на один квадратный метр сильно отличается. Точную нагрузку снегового покрова можно рассчитать, основываясь на свод правил СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия», который утвержден приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 3 декабря 2016 г. № 891/пр и введен в действие с 4 июня 2017 г.

Карта снеговых районов России

Районирование территории Российской Федерации по весу снегового покрова согласно СП 20.13330.2016

Снеговые нагрузки. Таблица по районам и городам России

Чтобы определить снеговую нагрузку найдите на карте номер своего региона и сопоставьте цифру в данной таблице или скачайте файл с таблицей «Снеговые нагрузки в городах РФ«.

Воспользуйтесь данной формой чтобы определить снеговой район и нагрузку. Выделите название города в списке и нажмите кнопку «Рассчитать«. Если вашего города нет в списке, выберите ближайший к вам город.

Таблица 1. Нормативное значение веса снегового покрова в зависимости от снегового района.

Снеговой район

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

Нормативная нагрузка Sg (кгс/м2)

50

100

150

200

250

300

350

400

Расчетная нагрузка Sg (кгс/м2)

70

140

210

280

350

420

490

560

Обратите внимание, что в СНИП указанно 2 вида нагрузок — Нормативная и Расчетная.

  • Нормативная нагрузка —  это наибольшая нагрузка, отвечающая нормальным условиям эксплуатации, учитываемая при расчетах на 2-е предельное состояние (по деформации). 
  • Расчетная нагрузка —  это произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузке. Данный коэффициент учитывает возможное отклонение нормативной нагрузки в сторону увеличения при неблагоприятном стечении обстоятельств. Для снеговой нагрузки коэффициент надежности по нагрузке равен 1,4 т.е. расчетная нагрузка на 40% больше нормативной. Расчетную нагрузку учитывают при расчетах по 1-му предельному состоянию (на прочность). В расчетных программах, как правило, учитывают именно расчетную нагрузку.

Для пунктов, расположенных в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте, в местах со сложным изменением рельефа и (или) высоты и в других подобных случаях, нормативное значение веса снегового покрова необходимо корректировать на основе данных Росгидромета или определять по формуле с учетом высотного коэффициента, принимаемого по таблице 2.

 

Таблица 2. Высотный коэффициент для горных районов РФ

         

Территориальный район РФ

Снеговой район

Республика Дагестан

II

0,001

Краснодарский край:

   

Адлерский район

III

0,009

Апшеронский и лазаревский районы

II

0,008

Туапсинский район

II

0,005

Остальные районы

II

0,003

Ставропольский край

II

0,001

Эвенкийский автономный округ

VI

0,001

Красноярский край:

   

Кемеровская область,

Кузнецкий Алатау,
Горная Шория

VI, VII

0,0068

 

Саянский хр., Куртушибинский хр.

IV

0,0063

 

Северо-Енисейский район

VI

0,0028

Республика Бурятия, хр. Хамар-Дабам

IV

0,002

Байкальский хр.

IV

0,0046

Республика Якутия, Алданское нагорье

III

0,002

 

 

Возможно вас заинтересует:


Вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для г. Санкт-Петербурга составляет 1800 Па, а средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца – 5 м/сек.

S0 = 0,7*ce*ct*μ*Sg = 0,7*0,6656*1,0*1,0*1800 = 838,66 Па,

5.3 Расчетное значение снеговой нагрузки следует определять умножением нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке, определяемый по п. 10.12 [1].

S = S0f= 838,66*1,4 = 1174,1 Па.

5.4. Расчетная нагрузка от веса конструкций определяется путем умножения нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузке, определеямый по п. 2.2.[1]

5.5. Линейная нагрузка на плиту в Па определяется путем умножения нагрузки на покрытие В Па на ширину плиты bn= 1,5 м.

5.6. Подсчет нагрузок на плиту приведен в табл. 1.

Таблица 1.

Подсчет нагрузок на плиту

Конструктивные элементы и нагрузки

Нормативная нагрузка, Па

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчет-ная нагрузка, Па

Трехслойная рулонная кровля типа К-1 по СП 17.13330.2011

117

1,3

152,1

Плита покрытия

Фанерные обшивки плиты

ф.в.+δф.н.)ф.*g =

(0,008+0,006)*700*9,81

96,1

1,1

105,7

2.2. Продольные ребра bp*hp*lp*npд*g =

116,7

1,1

128,4

2.3. Поперечные ребра

bp’*hp*lp*nn.pд*g =

0,046*0,169*0,429*15*500*9,81

36,4

1,1

40,04

2.4. Утеплитель

=

95,84

1,2

115

2.5. Пароизоляция

19,1

1,2

22,9

2.6. Слой пергамина на битумной мастике

30

1,2

36

Нагрузка от плиты

394,1

448,1

Всего постоянная нагрузка на единицу покрытия — gn

511,1

600,2

Постоянная нагрузка, приведенная к горизонтальной плоскости

g0 = gn*; α =15,69⁰

530,88

623,43

Нормальная составляющая постоянной нагрузки

g90 = g0*cos2α

492

577,84

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка на горизонтальную поверхность – S

838,66

1,4

1174,1

Нормальная составляющая снеговой нагрузки

S90 = S*cos2α

775,72

1088,23

Нормальная составляющая полной нагрузки

q90 = g90 + S90

1267,72

1666,1

Нормальная составляющая полной линейной нагрузки на плиту в Н/м

q90 = q90*bn = q90*1,5

1902

2499

6. Расчет плиты на прочность.

6.1. Расчетные значения внутренних усилий в плите определяем как в простой балке двутаврового сечения с пролетом равным lрасч = 4,44 м, нагруженной линейной равномерно – распределенной нагрузкой q = 2499 Н*м.

M =

Q = Н.

6.2. Нижняя фанерная обшивки проверяется на растяжение в соответствии с п. 6.26 [2]:

0,6*14= 8,4 МПа

6.3.1. Верхняя сжатая фанерная обшивка проверяется на устойчивость в соответствии с п. 6.28 [2]:

Коэффициент ϕф находим в зависимости от отношения

При ≥50ϕф =

6.3.2. Дополнительно верхняя фанерная обшивка плиты проверяется на местный изгиб от сосредоточенного груза P = 1000 H с коэффициентом перегрузки n = 1,2 при ширине расчетной полосы по схеме, приведенной на рис. 3.

M1 = =71,3H*м;

-6 м;

Па 6,66 МПа<Rф.н.*mн = 6,5*1,2 = 7,8

6.4 В соответствии с п. 6.29. [2] ребра, по нейтральному слою и клеевой шов между ребрами и фанерной обшивкой проверяется на скалывание при изгибе.

6.4.1 Ребра по нейтральному слою:

bрасч. = np*bp= 4*0,046 =0,184м.

6.4.2. Клеевой шов между ребрами и обшивкой:

Как видно из выполненного расчета принятые расчеты принятые размеры и конструкция элементов плиты покрытия удовлетворяет требованиям прочности.

7. Расчет плиты на жесткость (прогиб).

В соответствии с п.п. 6.35 и 6.36. [2] прогиб плиты определяется с учетом деформаций сдвига по формуле:

f=

где:

k = 1 – т.к. высота плиты постоянна;

c = (45,3 – 6,9*β)*ϒ = (45,3 – 6,9*1)*0,211 = 8,1;

β = 1 – т.к. высота панели постоянна;

ϒ=.

Коэффициенты k, c, β, ϒ, определяются по таблице Е.3 приложения Е [2] как для балки двутаврового сечения, постоянной высоты, с шарнирными опорами и линейной равномерно-распределенной нагрузкой.

Относительный прогиб плиты равен:

в соответствии с п. 6.34 [2], плита покрытия удовлетворяет требованиям жесткости.

Расчет крепления плиты к балкам покрытия см. пример расчета балки.

Конструкция плиты приведена на прилагаемом чертеже.

Крепление клееной утепленной плиты с фанерными обшивками к верхнему поясу ферм принимается конструктивно. К крайним ребрам плиты приклеивается 2-х сантиметровая фанера. Крепление плиты к верхнему поясу ферм производится за счет забивки гвоздей. Гвозди забиваются под углом к боковым ребрам плиты, по 2 гвоздя с каждого бока.

    1. Подбор предварительного сечения колонны

В качестве несущих конструкций покрытия приняты треугольные металлодеревянные фермы с клееным верхним и металлическим нижним поясами. Фермы опираются на клееные деревянные колонны. Размеры поперечного сечения колонн принимаются по предварительным расчетам из условия достижения предельной гибкости пр=120 из выражения:

hk =

bk = м.

где – коэффициент, учитывающий закрепление концов колонны, значения которого принимаются по п.6.23 [1];

Н=6,0 м – высота помещения от пола до низа конструкции;

lр=Н=6,0-0,2=5,8 м – расчетная длина колонны.

Ширина и высота поперечного сечения колонн назначается с учетом существующего сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454-80, припусков на фрезерование пластей досок перед склеиванием и припусков на фрезерование по ширине клеевого пакета. Принимаем для изготовления колонн 15 досок шириной 185 мм и толщиной 26 мм (32 мм до острожки). Учитывая последующую чистовую острожку боковых граней колонн устанавливаем размеры поперечного сечения:

hк=1526=390 мм и bк=185-15=170 мм.

Рисунок 2.5 Сечение колонны

    1. Расчет и проектирование треугольной металлодеревянной фермы с клееным верхним поясом

  1. Определение общих размеров фермы

Расчетный пролет фермы l= L – hк=16000 – 390=15610 мм.

Высота фермы назначается из условия ее жесткости с учетом допустимого уклона кровли, принимаемого в зависимости от вида кровельного слоя и строительного подъёма.

Строительный подъем для нижнего пояса задаем в соответствии с п.8.3.6 не менее fстр. =

Принимаем

Высота фермы h=2250 мм (см п 2.3.2).

Длина одного ската верхнего пояса

АБ =

Расчетная длина элементов фермы:

ВД=В`Д’=(h/2/fстр) /cosα= 1,025/0,9627=1,065 м.

ДБ = АД = =

ДД = 27,23 м

,

Геометрическая схема фермы приведена на рисунке 2.6.

Рисунок 2.6 Геометрическая схема фермы

  1. Выбор сорта, влажности и расчетных сопротивлений древесины, типа и марки клея

Принимаем для деревянных элементов ферм и связей жесткости древесину хвойных пород – пиломатериалы из кедра Красноярского края 2 сорта по ГОСТ 8486 и сортамента по ГОСТ 24454-80.

При нормальной постоянной влажности внутри отапливаемых помещений температурно-влажностные условия эксплуатации конструкций, согласно таблице Д [1] –класс 2.2. Для этих условий максимальная влажность не клееной древесины 15% и клееной – 12%.

Расчетные сопротивления древесины кедра Красноярского края второго сорта назначаем согласно таблице 3 [1] с учетом необходимых коэффициентов условий работы по п.5.2.

Для основных видов напряженного состояния в таблице 2.4 приведены значения расчетных сопротивлений и коэффициентов условий работы.

Таблица 2.4 Расчётные сопротивления древесины сосны второго сорта для элементов фермы

Конструктивные элементы и виды напряженного состояния

Значения табличных расчетных сопротивлений, МПа

Коэффициенты условий работы

Расчетные сопротивления,

МПа

Клееный верхний пояс шириной свыше 13 см и высотой сечения свыше 13 до 50 см. Сжатие и смятие вдоль волокон.

Rc=9,75

mп=1,0

mв=1,0

mсл=1,05

10,24

Клееная стойка шириной свыше 13 см и высотой сечения свыше 13 до 50 см. Сжатие и

смятие вдоль волокон.

Rc=9,75

mп=1,0

mв=1,0

mсл=1,05

10,24

Клееный верхний пояс. Местное смятие поперек волокон в месте примыкания стойки.

Rсм.90=1,95

mп=1,0

mв=1,0

1,95

  1. Определение нагрузок

Нормативная поверхностная нагрузка от собственной массы стропильной фермы со связями может быть определена по эмпирической формуле:

где Кс.в.= 4 – коэффициент собственной массы стропильной фермы с учетом связей.

Расчетная линейная нагрузка на ферму:

Постоянная g= (gп +gфн*f1)*B= (600,2 + 112,68*1,1)*4,5 = 3258,67 Н/м

Временная S=S*B= 1174,1*4,5 = 5283,45 Н/м

где gf1= 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки, согласно таблице 7.1 [3];

В = 4,5 м – шаг ферм вдоль здания.

Сбор нагрузок производится на горизонтальную проекцию фермы (таблица 2.5)

Таблица 2.5

Сбор нагрузок на ферму

Конструктивные элементы

и нагрузки

Нормативная нагрузка, Па

γf

Расчетная нагрузка, Па

1. Постоянные нагрузки

1.1

Трехслойная рулонная кровля типа К-1 по СП 17.13330.2011

117

1,3

152,1

1.2

Нагрузка от клеефанерной плиты

394,1

448,1

1.3

Итого постоянная нагрузка на ферму:

gn=511,2

gn=600,2

2. Временные нагрузки

2.1

Полное значение снеговой нагрузки, S

838,66

1,4

1174,1

2.3

Полное значение длительной доли нормативной нагрузки,

511,2+838,66·0,7 =

1098,26

Узловая нагрузка определяется как произведение распределенной равномерной нагрузки с грузовой площади, приходящейся на узел, которая равна произведению суммы проекций прилегающих полупанелей на шаг ферм.

Узловая нагрузка в средних узлах стропильной фермы:

Постоянная

G=g*(4,050/2+4,050/2)*cosα= 1774,3*(4,050/2+4,050/2)*0,9691 = 6963,87 Н = 6,97 кН

временная (снеговая)

P= 4,05*cosα*S= 4,550*0,9691*5,283 = 23,29 кН

Полная узловая нагрузка:

F=G+P= 6,97 + 23,29= 30,26 кН.

  1. Определение усилий в элементах фермы

Усилия в элементах фермы определяются путем построения многоугольника сил (диаграммы Максвелла-Кремоны) от единичной узловой нагрузки, расположенной на половине пролета фермы. Полученные значения заносятся в таблицу 2.6. Умножая их на фактические узловые нагрузки (грузовые коэффициенты) находим расчетные усилия в элементах фермы.

Опорные реакции от единичной нагрузки определяются из условий трех уравнений статики:

Усилия в элементах фермы можно определить с использованием расчетного комплекса SCAD. Величина продольных сил в элементах фермы может быть получена в табличной или графической форме (рис. 2.8)

Рисунок 2.7 Диаграмма Максвелла-Кремоны. Графический способ определения усилий

Рисунок 2.8 Определение усилий в ПРК SCAD

Таблица 2.6 Усилия в стержнях фермы при различных сочетаниях нагрузок.

Элементы фермы

Обозначения элементов

Стержни

Усилия от единичной нагрузки F=1, кН

Усилия от постоянной узловой нагрузки G=6,97 кН

Усилия от временной снеговой нагрузки Р=23,27кН

Расчётные усилия, кН

Слева

Справа

На всём пролёте

Слева

Справа

На всём пролёте

При снеге слева

При снеге на всём пролёте

Верхний пояс

О1

E-II

-4,1

-1,78

-5,88

-40,98

-95,41

-41,42

-136,83

-171,93

-231,36

О2

F-III

-3,85

-1,78

-5,63

-39,24

-89,59

-41,42

-131,01

-163,26

-222,64

О3

K-ΙV

-1,78

-3,85

-5,63

-39,24

-41,42

-89,59

-131,01

-110,61

-222,64

О4

L-ΙV

-1,78

-4,1

-5,88

-40,98

-41,42

-95,41

-136,83

-112,62

-231,36

Нижний пояс

И1

E-V

3,95

1,7

5,65

39,38

91,92

39,56

131,48

166,54

224,04

И2

G-V

1,85

1,85

3,70

25,79

43,05

43,05

86,1

88

143,1

И3

L-V

1,7

3,95

5,65

39,38

39,56

91,92

131,48

109,05

224,04

Стойки

V1

E-F

-0,98

0,00

-0,98

-6,83

-22,81

0,00

-22,81

-33,85

-33,85

V2

K-L

0,00

-0,98

-0,98

-6,83

0,00

-22,81

-22,81

-7,79

-33,85

Раскосы

Д1

F-G

2,15

0,2

2,17

15,13

50,03

4,65

121,33

78,76

81,66

Д2

G-K

0,2

2,15

2,17

15,13

4,65

50,03

121,33

21,48

81,66

Опорные реакции

VA

1,5

0,5

2,00

13,94

34,91

11,64

103,70

60,77

75,25

VB

0,5

1,5

2,00

13,94

11,64

34,90

46,54

31,8

75,25

  1. Подбор сечений деревянных элементов фермы

Верхний пояс

В верхнем поясе действует продольное усилие О1=231360 Н. q=(g+S)=(3258,67+5283,45)=8542 кН/м.

Для уменьшения положительного момента Мqузлы фермы А, В и Б решены с внецентренным приложением продольной силы, в результате чего в панелях верхнего пояса возникают отрицательные моментыМN.

Задаёмся сечением верхнего пояса фермы, с учётом сортамента на пиломатериалы по ГОСТ 24454-80, из 15 досок 32150 мм (до фрезерования).

После фрезерования досок по пластям, с учётом рекомендаций [8], получим слои толщиной δ=32– 6=26 мм. Припуски на фрезерование боковых поверхностей элементов длиной до 12 м составляют 15 мм. При этом ширина досок верхнего пояса будет В=150–15=135мм.

Сечение верхнего пояса после механической обработки слоёв по пластям и боковых поверхностей склеенных элементов определится:

b хh=135х (15∙26)=135390 мм.

Определим минимальную длину площадок смятия в опорном узле А, промежуточном узле В и коньковом узле Б фермы.

Минимальная длина площадки смятия в опорном узле А и промежуточном узле В:

Длина площадок смятия в коньковом узле Б:

где

Принимая эксцентриситеты сил в узлах верхнего пояса е1, е2, е3равными между собой и приравнивая напряжение в сечении пояса по середине и по краям панели (задаваясь ξ=0,75), величину рационального эксцентриситета вычислим по формуле:

Принимаем е=0,05 м. При этом длины площадок смятия в каждом узле будут равны 290 мм (рисунок 2.8)

Рисунок 2.8 Определение эксцентриситетов (е123) продольного усилия в верхнем поясе.

Для принятого сечения верхнего пояса 135390 мм расчётная площадь:

Fрасч=0,135∙0,390=0,0527 м².

Расчётный момент сопротивления площади сечения определится:

Wрасч=b∙h²/6=0,135∙0,390²/6=0,0034 м3.

Гибкость пояса в плоскости фермы:

Проверяем верхний пояс на прочность, как сжато-изгибаемый элемент при полном загружении его постоянной и временной снеговой нагрузкой по формуле:

Здесь Rс= 9,75 МПа – расчетное сопротивление древесины второго сорта сжатию согласно таблице 3[1] .

Рисунок 2.9 Расчетная схема верхнего пояса фермы

Величина Мдв соответствии с расчётной схемой, приведённой на рисунке 2.9, определяется из выражения:

где

кн=0,81+0,19∙ξ=0,81+0,19∙0,806=0,963;

MN= 231360∙0,05 =11568 Н∙м.

т.е. условие прочности выполняется.

При одностороннем загружении снегом слева продольное усилие в верхнем поясе О1=171930 Н.

Изгибающий момент от продольной силы равен:

MN=171930∙0,05=8596,5 Нм.

кн=0,81+0,19∙ξ=0,81+0,19∙0,856=0,973;

Напряжение в верхнем поясе определится по формуле:

т.е. условие прочности выполняется.

Согласно п. 8.24. [1] в клееных сжато-изгибаемых элементах допускается сочетать древесину двух сортов, используя в крайних зонах на высоте поперечного сечения не менее 0,17h более высокий сорт пиломатериала. Ввиду малой высоты сечения принимаем все сечение из древесины 2 сорта.

Компоновка поперечного сечения панелей верхнего пояса показана на рисунке 2.10.

Рисунок 2.10 Компоновка поперечного сечения верхнего пояса фермы.

Расчёт панелей верхнего пояса фермы на устойчивость плоской формы деформирования не производим по двум причинам: во-первых, прогоны связывают последние по всей длине и раскрепляют сжатую кромку; а во-вторых, соотношение высоты и ширины сечения меньше 5,0.

Сама конструкция покрытия, состоящая из клеефанерной плиты, является геометрически неизменяемой системой.

Стойка ВД

Ширину поперечного сечения стойки принимаем равной ширине верхнего пояса – 135 мм.

Из условия смятия древесины поперёк волокон определим высоту сечения стойки:

где Rсм 90=1,95 МПа – расчётное сопротивление древесины смятию поперёк волокон в узловых примыканиях элементов.

Принимаем сечение стойки 135(6∙26)=135156 мм.

Для принятого сечения стойки 135156 мм площадь сечения:

Fрасч=0,135∙0,156=0,0211м².

Проверяем стойку на устойчивость:

.

  1. Выбор марок сталей для стальных элементов фермы, расчётных сопротивлений стали и сварных соединений

В зависимости от степени ответственности, а также от условий эксплуатации согласно приложению В [3] проектируемая ферма относится к группе 2. Согласно таблице В1[3] для климатического района II4, к которому относится г. Санкт-Петербург, принимаем для элементов узловых соединений листовую сталь по ГОСТ 27772-88 марки С245 с расчётным сопротивлением растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести Ry=240 МПа (при толщине до 20 мм).

Для растянутых элементов АД; АД; ДБ; ДБ; ЕДпринимаем горячекатаную сталь периодического профиля по ГОСТ 5781-82 класса А300. Расчётное сопротивление растяжению арматурной стали класса А300(A-II) Rs=270 МПа.

Растянутые элементы фермы, имеющие концевую резьбу, по характеру работы могут быть отнесены к одноболтовым соединениям, работающим на растяжение.

Согласно таблице Г3 [3] принимаем класс прочности 8.8, для которого по таблице Г5 [3] находим расчётное сопротивление Rbt=450 МПа.

Для определения расчётных сопротивлений угловых швов срезу по металлу шва и металла по границе сплавления по таблице Г1 [3] с учетом группы конструкции, климатического района и свариваемых марок стали выбираем типы электродов по ГОСТ 9467-75*:

Э42А или Э46А для стали С245 и для арматурных стержней А300(A-II).

Выбранным типам электродов, согласно таблице Г2 [3], соответствуют расчётные сопротивления угловых швов срезу по металлу шва:

Э42А — Rwf=180 МПа;

Э46А — Rwf=200 МПа;

Расчётное сопротивление угловых швов срезу по металлу границы сплавления определяем по таблице 4 [3]:

Rwz=0,45∙Run=0,45∙370=166,5 МПа.

Согласно п. 14.1.8 [3] для сварных элементов из стали с пределом текучести до 285 МПа следует применять электроды, для которых должно выполняться условие:

где z=1,0 иf=0,7 — коэффициенты, принимаемые по таблице 39 [3].

Э42А — 1,1∙166,5 < 180 < 166,5∙1/0,7 (МПа)

183,15 > 180 < 237,9 (МПа) — условие не выполняется;

Э46А — 183,15 < 200 < 237,9 (МПа) — условие выполняется;

Таким образом, для свариваемых элементов угловыми швами применяем электроды Э46А .

  1. Подбор сечения стальных элементов фермы

Опорная панель А-Д

Опорную панель нижнего пояса А-Д принимаем из двух стержней арматурной стали класса А300 (А-II). Растягивающее усилие в этой панели И1= 224040 Н.

Требуемая площадь двух стержней с учётом коэффициента m=0,85, учитывающего неравномерность распределения усилий между стержнями:

принимаем два стержня диаметром 26 мм с F=10,62

10,62*10-4м2>9,76 см2

Панель нижнего пояса Д-Д

Панель нижнего пояса Д-Дпринимаем из трёх стержней арматурной стали классаА300 (А-II), между которыми вварены концевые стержни из арматурной стали с нарезкой на концах (рисунок 11 а)

Рисунок 2.11 Стальные элементы фермы

а — панель Д – Д; б — панель Д – Б.

Растягивающее усилие в панели Д-Д‑ И2=143100 Н. Требуемая площадь трёх стержней:

принимаем 3 диаметром 18 мм с

Требуемая площадь нетто концевых стержней:

Принимаем диаметр стержня 28 мм с F = 3,8 см23,18 см2.

Раскос Д – Б

Раскос Д-Б принимаем из двух стержней арматурной стали класса А300 (А-II) с вваренным с одной стороны концевым стержнем из арматурной стали класса А300 (А-II) с нарезкой на конце (рисунок 2.11 б)

Растягивающее усилие в раскосе Д1=81660 Н. Требуемая площадь 2-х стержней:

принимаем два стержня диаметром 16 мм

Требуемая площадь нетто концевого стержня:

принимаем диаметр стержня 16 мм с F= 2,01 см21,82см2.

  1. Расчёт узлов фермы

Опорный узел

Опирание фермы на колонну и соединение верхнего пояса с нижним в опорных узлах производится при помощи стальных сварных башмаков (рисунок 2.12).

Верхний пояс фермы упирается в плиту, которая приваривается к вертикальным фасонкам и диафрагме. Фасонки и диафрагма свариваются с горизонтальной опорной плитой. Ветви нижнего пояса привариваются к фасонкам.

Требуемая площадь опорной плиты из условия передачи ею реакции опоры фермы на клееные деревянные колонны:

где Rсм=1,95 МПа — расчётное сопротивление дерева смятию.

С учётом отверстий для анкеров конструктивно принимаем ширину опорной плиты 150 мм и длину её 350 мм.

При этом площадь опорной плиты:

Fоп.ф=0,15∙0,35=0,053 м20,039 м2

Толщину опорной плиты определим из условия прочности на изгиб по сечению 1-1 консольного участка.

Изгибающий момент в полосе плиты единичной ширины в сечении 1-1 определится:

где

Момент сопротивления полосы плиты:

.

Из условия прочности требуемый момент сопротивления площади плиты:

Приравняв Wтр=Wплполучим:

Принимаем толщину плиты 12 мм.

Толщина плиты (рисунок 2.12) определяется из условия прочности на изгиб, рассматривая плиту единичной ширины.

Рисунок 2.12 – Опорный узел фермы.

Изгибающий момент в плите:

где:

Толщина плиты определится по формуле:

Принимаем толщину плиты 10 мм.

Круглые стержни панели АД привариваются к фасонкам

(рисунок 2.12.) четырьмя угловыми швами, которые должны воспринимать растягивающее усилие в нижнем поясе И1= 231360 Н

Расчетная длина сварного шва определяется из условия на срез согласно п.14.1.16 [3] по одному из двум сечений — по металлу шва или металлу границы сплавления.

Расчет ведем по металлу шва потому, что выше полученная величина меньше единицы.

Максимальный катет шва при сварке листа и круглого стержня:

кf=1,2∙=1,2∙12=14,4 мм.

Учитывая что угловой шов накладывается на закругленную поверхность катет шва не должен превышать 0,9 толщины круглого профиля кf≤0,9∙26=23,4мм.

Принимаем кf=16 мм.

Расчётная длина шва по металлу шва определится по формуле 176 [3]:

где с=1,0 — коэффициент условий работы узла конструкции принимаемый по таблице 1[3].

Принимаем длину каждого шва конструктивно 70 мм.

Промежуточный узел нижнего пояса

В этом узле соединяются четыре элемента фермы: опорная и центральная панель нижнего пояса, стойка и раскос.

Сжатая стойка из клееной древесины опирается на упорный столик, расположенный между двумя стальными фасонками, приваренными к ветвям опорной панели. На концах опорной панели и на фасонках выполнены упоры и, в отверстия которых пропускаются концевые стержни (имеющие резьбу) раскоса и центральной панели нижнего пояса и закрепляются гайками и контргайками.

Предварительно принимаем толщину плиты 10мм.

Рисунок 2.13 Промежуточный узел нижнего пояса

Сварные швы, прикрепляющие ребро опорного столика к фасонкам, должны воспринять усилие V1=33850 Н расчётная длина сварного шва определяется из условия на срез — по металлу шва:

где кf= 6 мм — катет швов.

Rwf= 200 МПа — расчетное сопротивление угловых швов по металлу шва для стали С245 и электродах Э46А.

Принимаем длину каждого шва 50 мм;

Высоту опорного ребра принимаем 60 мм.

Определяем геометрические характеристики принятого сечения:

Изгибающий момент:

Напряжение в столике:

Упорная плита столика приваривается к ребру и фасонкам согласно рисунку 2.13.

Сварные швы прикрепляющие упор к ветвям нижнего пояса рассчитываются на срез по усилию И2=143100Н.

При кf=6 мм расчётная длина шва по металлу шва определится по формуле:

Принимаем длину швов 60 мм.

Сварные швы прикрепляющие фасонки к ветвям нижнего пояса воспринимают усилие равное равнодействующей усилий в нижнем поясе:

И = И1‑И2=231360- 143100 = 88260 Н.

Принимаем, с запасом прочности, длину нижнего шва как и в опорном узле 70 мм, при кf=6 мм.

Концевой стержень центральной панели нижнего пояса фермы Д-Дприваривается к трём ветвям шестью швами.

При кf=6 мм расчётная длина шва по металлу шва:

Принимаем длину шва 50 мм.

Концевой стержень раскоса Д-Б приваривается к двум ветвям четырьмя швами. При кf=6 мм расчётная длина шва по металлу шва:

Принимаем длину шва 50 мм.

Промежуточный узел верхнего пояса

Глубина прорези от верхней кромки равна 2∙е=2∙50 =100 мм. Соединение смежных клееных блоков пояса осуществляется при помощи деревянных накладок сечением 75150 мм, располагаемых с двух сторон и связанных конструктивно болтами14 мм.

Подбалка, поддерживающая верхний пояс в месте стыка, нижней гранью опирается на стойку, сжимающее усилие в которой V1= 33850 H.

Площадь смятия равна Fсм= 0,135∙0,156= 0,02106 м2

Напряжение смятия:

Рисунок 2.14 Промежуточный узел верхнего пояса.

Коньковый узел фермы

Конструкция конькового узла (рисунок 2.15) предусматривает укрупненную сборку фермы перед ее монтажом из двух шпренгелей.

Рисунок 2.15 Коньковый узел фермы.

Стальные опорные элементы приняты конструктивно из листовой стали С245 толщиной 8 мм.

Каждая ветвь раскоса приваривается двумя швами длиной по 60 мм при кf= 6 мм.

Снеговые нагрузки на купольные поверхности. Пример и обзор данной проблемы в разных источниках Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ НА КУПОЛЬНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ. ПРИМЕР И ОБЗОР ДАННОЙ ПРОБЛЕМЫ В РАЗНЫХ ИСТОЧНИКАХ Маршания Л.В.1, Нефёдова М.А.2, Пестич С.Д.3

‘Маршания Лаша Владимирович — магистрант, кафедра железобетонных и каменных конструкций;

2Нефёдова Марина Александровна — кандидат технических наук, доцент; 3Пестич Сергей Дмитриевич — магистрант, кафедра теплогазоснабжения и вентиляции, Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет,

г. Санкт-Петербург

Аннотация: величина снеговой нагрузки на поверхность земли определяется в результате статистической обработки данных метеорологических наблюдений. Характеристика распределения, ссыпания, подтаивания снега на покрытии определяется конструктивными особенностями крыши.

Ссыпание снега вызывается действием силы тяжести, а сдувание в том числе ветром. Уклон покрытия играет определяющую роль при ссыпании, но также надо упомянуть другие факторы, оказывающие влияние: гладкость поверхности кровли, ее теплопроводность, температура воздуха во время залегания снега.

Эффект ссыпания снега с поверхности покрытия учтен в нормах совместно с явлением сдувания от действия ветра при разработке схем распределения снега по поверхности покрытия. На участках скатных, сводчатых, а также купольных покрытий снеговая нагрузка отсутствует при уклонах свыше 60°. При уклонах от 30° до 60° используется понижающий коэффициент.

Ключевые слова: снеговой покров, характеристика, распределение, натурные наблюдения, схемы распределения нагрузок, аэродинамический коэффициент, купольные покрытия.

Снеговой покров на зданиях и сооружениях является снеговой нагрузкой. Вес снегового покрова — величина которого измеряется кгс/м2, численно равна запасу воды в миллиметрах.

Характер распределения снеговой нагрузки на покрытия зданий и сооружений и также его величина определяются рядом факторов. При этом можно выделить четыре основных:

— количество выпадающих в зимнее время твердых осадков;

— ссыпание снега с наклонных поверхностей;

— подтаивание снега на тепловыделяющих покрытиях отапливаемых зданий;

— перенос снега, приводящий к неравномерным отложениям по поверхности покрытия и к сносу некоторой части выпавшего снега с покрытия.

Величина снеговой нагрузки на поверхность земли определяется в результате статистической обработки данных метеорологических наблюдений. Характеристика распределения, ссыпания, подтаивание снега на покрытии определяются конструктивными особенностями крыши.

Ссыпание снега вызывается действием силы тяжести, а сдувание — в том числе и от ветра. Уклон покрытия играет определяющую роль при ссыпании, но также надо упомянуть другие факторы, оказывающие влияние: гладкость поверхности кровли, ее теплопроводность, температура воздуха во время залегания снега. Эффект ссыпания снега с поверхности покрытия учтен в нормах совместно с явлением сдувания от действия ветра при разработке схем распределения снега по поверхности покрытия. На участках скатных, сводчатых, а также купольных покрытий снеговая нагрузка отсутствует при уклонах свыше 60°. При уклонах от 30° до 60° используется понижающий коэффициент.

Таяние снега на поверхности покрытия может происходить при малом сопротивлении теплопередачи ограждающих конструкций, когда поверхность кровли имеет положительную температуру. При проектировании тепловыделяющих покрытий (теплицы, парники, доменные цехи, светопрозрачные кровли), используется особый подход к определению снеговой нагрузки. Нормируется не полная снеговая нагрузка, а нагрузка от одного снегопада. Недостаточное сопротивление теплопередачи утепленных кровель над отапливаемыми зданиями в нормах проектирования учитывается дополнительными понижающими коэффициентами [1].

Основной фактор неравномерных нагрузок от снега — это его перенос под влиянием ветра по площади покрытия. В результате переноса снега возникают места, с которых снег выносится, и места со скоплением снега (так называемые снеговые мешки). Расположение этих

мест связано, главным образом, с профилем поверхности покрытия и так же с направлением ветров. Эти явления изучаются с помощью аэродинамической трубы, а также путем натурных наблюдений за отложениями снега на реальных кровлях. Результаты исследований отображены приведенными в нормах нагрузок коэффициентами перехода от нагрузки на поверхности земли к нагрузке на покрытии (коэффициенты ц).

Основные виды схем равномерного и неравномерного распределения снеговых нагрузок по поверхности покрытия с учетом ссыпания и сдувания приведены в нормах проектирования. Эти схемы можно условно разделить на четыре группы: покрытия однопролетных зданий, одноуровневые покрытия многопролетных зданий, покрытия с перепадами высот, локальные изменения формы покрытий. При этом следует заметить, что схемы отложения снега, приведенные в нормах, охватывают весьма ограниченный набор наиболее распространенных профилей. Если возникают задачи учета снеговой нагрузки на других профилях или уточнения приведенных в нормах данных, то необходимо проведение специальных исследований.

Наиболее достоверную картину распределения снеговой нагрузки на покрытии можно получить по результатам натурных наблюдений и измерений средней скорости ветра на поверхности покрытия и веса снегового покрова. Такие измерения требуют значительных трудовых, временных и материальных затрат. В связи с этим для определения величины и характера распределения снеговой нагрузки на покрытиях различного профиля наибольшее распространение получили модельные экспериментальные исследования в аэродинамических трубах климатического типа. Экспериментальное определение снеговых нагрузок невозможно без предварительного определения конкретных для данной поверхности покрытия аэродинамических коэффициентов, уровня турбулентности ветрового потока и скоростей ветра возле поверхности крыши [2].

В СНиП 2.01.07-85* отсутствуют схемы для определения характера распределения снеговой нагрузки с учетом ссыпания и снегопереноса на купольных сферических и конических покрытиях.

В актуализированной редакции этого документа СП 20.13330.2016 рекомендуется рассматривать несколько вариантов распределения снеговой нагрузки на купольные покрытия: равномерная нагрузка на всё покрытие, равномерная нагрузка на половину покрытия, а также в соответствии со схемами Г13 и Г14 . В данных схемах снег распределен неравномерно на половине покрытия. При этом величина нагрузки зависит от геометрических параметров купола (стрела подъема и диаметр). Интенсивность нагрузки определяется:

Рис. 1. Схемы для определения снеговой нагрузки на купольные и конические покрытия

В работах И.Л. Ружанского предложена схема распределения неравномерной снеговой нагрузки отличная от описанных выше схем. В соответствии с этой схемой нагрузка отсутствует на половине покрытия, а на второй половине интенсивность меняется в зависимости от радиального угла и угла наклона образующей купольной поверхности.

Рис. 2. Схемы для назначения неравномерной снеговой нагрузки на купольные покрытия по АБСЕ 7-95

Подход к определению снеговой нагрузки в зарубежных нормах, в целом, совпадает с подходом, реализованном в российских нормативах.

В европейских, японских, индийских нормах схемы для определения неравномерных снеговых нагрузок на купольные покрытия отсутствуют. При этом прямо указано на необходимость учитывать неравномерную (несбалансированную) нагрузку на покрытиях различной формы.

В канадских нормах указана необходимость учета неравномерной снеговой нагрузки на купольные покрытия, но схема распределения нагрузки не приведена. В работе Тейлора, которая содержит дополнения и пояснения к разделу по определению снеговых нагрузок в канадских нормах, представлены схемы распределения снеговых нагрузок на плоских,

уклонных, арочных покрытиях, покрытиях с перепадами высот, покрытиях многопролетных зданий. В целом, приведенные схемы совпадают с описанными в российских нормах. Схемы для определения на купольные покрытия на круглом плане не представлены [4].

В американских нормах описана схема приложения неравномерной снеговой нагрузки на купольные сферические покрытия. Интенсивность снеговой нагрузки необходимо назначать в соответствии со схемами для арочных покрытий (рисунок 2) в секторе с центральным углом 90° на подветренной стороне купола. С обеих сторон от этого сектора нагрузка должна линейно уменьшаться до 0 в секторах с центральным углом 22,5°. Наветренный сектор купола с центральным углом 225° должен быть свободен от снега.

Список литературы

1. Гордеев В.Н. Нагрузки и воздействия на здания и сооружения / В.Н. Гордеев, А.И. Лантух-Лященко, В.А. Пашинский, А.В. Перельмутер, С.Ф. Пичугин; под общ. ред. А.В. Перельмутера. 3-е изд., перераб. М.: изд-во АСВ, изд-во СКАД СОФТ, изд-во ДМК Пресс, 2009. 528 стр.

2. Грудев И.Д. Определение нормативных и расчетных значений снеговыхнагрузок / И.Д. Грудев, В.В. Филиппов, Т.А. Корнилов, А.В. Рыков // Промышленное и гражданское строительство, 2007. № 4. С. 10-12.

3. Лебедева И.В. Региональное нормирование снеговых нагрузок в России / И.В. Лебедева, Ю.П. Назаров, Н.А. Попов // Строительная механика и расчет сооружений, 2006. № 3. С. 71-77.

4. Ледовский И.В. Современное состояние нормирования снеговых нагрузок / И.В. Ледовский // Промышленное и гражданское строительство, 2008. № 2. С. 31-33.

5. Ледовский И.В. Выбор статистической модели накопления снега на грунте / И.В. Ледовский // Промышленное и гражданское строительство, 2008. № 1. С. 45.

6. ANSI/ASCE 7-95. Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures. American Society of Civil Engineers, 2005. 419 p.

7. IS 875 Code of practice for design loads (other than earthquake) for buildings and structures. Part 4 snow loads. Bureau of Indian standards, 2010. 11 p.

8. AIJ Recommendations for Loads on Buildings. Chapter 5 Snow Loads. 30 p.

9. Endo A., Tomabechi T. Wind channel experiment of the forming conditions of snow depth on various roofs with model snow // Memoirs of the Hokkaido Institute of Technology, 1983. № 11.

ИССЛЕДОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СПЕКТРОВ АНТОЦИАНОВ

Жигульский Р.О.

Жигульский Роман Олегович — магистрант, физико-технический факультет, Астраханский государственный университет, г. Астрахань

Аннотация: в статье рассматривается возможность изучения антоцианного комплекса, а также перспективы его использования.

Ключевые слова: антоцианы, комплекс, спектры, колебания, структура, антоцианидин.

На протяжении долгих лет идет изучение группы водорастворимых пигментов -антоцианов, которые окрашивают фрукты и овощи в яркие тона (фиолетовый, красный, жёлтый, синий). Известно, что данные соединения благотворно влияют на человеческий организм, поскольку проявляют антиоксидантные, бактерицидные, противоспалительные свойства. Ягодные источники пигментов являются отличными природными красителями, широко использующимися в медицине, в пищевой индустрии (при изготовлении кондитерских изделий, йогуртов, напитков).

Термин «антоциан» был впервые введен Маркартом в 1835 году и происходит от двух греческих слов anthos — цвет, окраска и kyanos — лазоревый [1, 131 с]. Антоцианы — гликозиды антоцианидинов и производные одной и той же ароматической структуры — флавиевого катиона. Этот катион состоит из бензопирилиевого ядра и фенольного кольца (рис. 1).

Расчет Снеговых и ветровых нагрузок

ГородСубъект федерацииСнеговой район
АбаканХакасия2
АльметьевскТатарстан5
АнгарскИркутская область2
АрзамасНижегородская область4
АртемПриморский край3
АрхангельскАрхангельская область4
АстраханьАстраханская область1
АчинскКрасноярский край4
БалаковоСаратовская область3
БалашихаМосковская область3
БарнаулАлтайский край4
БатайскРостовская область2
БелгородБелгородская область3
БийскАлтайский край4
БлаговещенскАмурская область1
БратскИркутская область3
БрянскБрянская область3
Великие ЛукиПсковская область3
Великий НовгородНовгородская область3
ВладивостокПриморский край2
ВладикавказСеверная осетия2
ВладимирВладимирская область3
ВолгоградВолгоградская область2
ВолгодонскРостовская область2
Волжский Волгогр. ОблВолгоградская область2
Волжский Самарск. ОблСамарская область4
ВологдаВологодская область4
ВоронежВоронежская область3
ГрозныйЧеченская Республика2
ДербентДагестан2
ДзержинскНижегородская область4
ДимитровградУльяновская область4
ЕкатеринбургСвердловская область3
ЕлецЛипецкая область3
ЖелезнодорожныйМосковская область3
ЖуковскийМосковская область3
ЗлатоустЧелябинская область4
ИвановоИвановская область4
ИжевскУдмуртия5
ИркутскИркутская область2
Йошкар-ОлаМарийская Республика4
КазаньТатарстан4
КалининградКалининградская область2
КалугаКалужская область3
Каменск-УральскийСвердловская область3
КамышинВолгоградская область3
КемеровоКемеровская область4
КировКировская область5
КиселевскКемеровская область4
КовровВладимирская область4
КоломнаМосковская область3
Комсомольск-на-АмуреХабаровский край4
КопейскЧелябинская область3
КостромаКостромская область4
КрасногорскМосковская область3
КраснодарКраснодарский край2
КрасноярскКрасноярский край3
КурганКурганская область3
КурскКурская область3
КызылТыва2
Ленинск-КузнецкийКемеровская область4
ЛипецкЛипецкая область3
ЛюберцыМосковская область3
МагаданМагаданская область5
МагнитогорскЧелябинская область4
МайкопАдыгея2
МахачкалаДагестан2
МиассЧелябинская область3
МоскваМосковская область3
МурманскМурманская область5
МуромВладимирская область3
МытищиМосковская область3
Набережные ЧелныТатарстан5
НаходкаПриморский край2
НевинномысскСтавропольский край2
НефтекамскБашкортостан5
НефтеюганскХанты-Мансийский автономный округ4
НижневартовскХанты-Мансийский автономный округ5
НижнекамскТатарстан5
Нижний НовгородНижегородская область4
Нижний ТагилСвердловская область4
НовокузнецкКемеровская область4
НовокуйбышевскСамарская область4
НовомосковскТульская область3
НовороссийскКраснодарский край2
НовосибирскНовосибирская область4
НовочебоксарскЧувашия4
НовочеркасскРостовская область2
НовошахтинскРостовская область2
Новый УренгойЯмало-Ненецкий автономный округ5
НогинскМосковская область3
НорильскКрасноярский край5
НоябрьскЯмало-Ненецкий автономный округ5
ОбнискКалужская область3
ОдинцовоМосковская область4
ОмскОмская область3
ОрелОрловская область3
ОренбургОренбургская область4
Орехово-ЗуевоМосковская область3
ОрскОренбургская область4
ПензаПензенская область3
ПервоуральскСвердловская область4
ПермьПермский край5
ПетрозаводскРеспублика Карелия2
Петропавловск-КамчатскийКамчатский край7
ПодольскМосковская область3
ПрокопьевскКемеровская область4
ПсковПсковская область3
Ростов-на-ДонуРостовская область2
РубцовскАлтайский край3
РыбинскЯрославская область4
РязаньРязанская область3
СалаватБашкортостан5
СамараСамарская область4
Санкт-ПетербургЛенинградская область3
СаранскМордовия3
СаратовСаратовская область3
СеверодвинскАрхангельская область4
СерпуховМосковская область3
СмоленскСмоленская область3
СочиКраснодарский край2
СтавропольСтавропольский край2
Старый ОсколБелгородская область3
СтерлитамакБашкортостан5
СургутХанты-Мансийский автономный округ4
СызраньСамарская область3
СыктывкарРеспублика Коми5
ТаганрогРостовская область2
ТамбовТамбовская область3
ТверьТверская область4
ТобольскТюменская область4
ТольяттиСамарская область4
ТомскТомская область4
ТулаТульская область2
ТюменьТюменская область3
Улан-УдэБурятия1
УльяновскУльяновская область4
УссурийскПриморский край2
УфаБашкортостан5
УхтаРеспублика Коми5
ХабаровскХабаровский край2
ХасавюртДагестан2
ХимкиМосковская область3
ЧебоксарыЧувашская Республика4
ЧелябинскЧелябинская область3
ЧереповецВологодская область4
ЧитаЗабайкальский край1
ШахтыРостовская область2
ЩелковоМосковская область3
ЭлектростальМосковская область3
ЭлистаКалмыкия2
ЭнгельсСаратовская область3
Южно-СахалинскСахалинская область4
ЯкутскЯкутия2
ЯрославльЯрославская область4

National Snow Load Information: State Snow Load Information

State Snow Load Information

Алабама

Используйте IBC 2003–0 psf-10 psf с ситуационным анализом Площади на возвышенностях

Аляска

Используйте IBC 2003—25 фунтов на фут-300 фунтов на фут
—А—
Штат Аляска предоставил полномочия местным строительным чиновникам для определения требуемых снеговых нагрузок для своих муниципалитетов.

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с использованием данных SNOTEL для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные по Аляске http://www.ak.nrcs.usda.gov/snow/

Аризона

Используйте IBC 2003—0 psf-15 psf с тематическими исследованиями
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
В 1973 г. были «Данные о снеговой нагрузке для Аризона »первоначально произведено Ассоциацией инженеров-строителей штата Аризона, в настоящее время не издается.

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с использованием данных SNOTEL для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html и Аризона Данные http://www.az.nrcs.usda.gov/snow/

Арканзас

Используйте IBC 2003—5 фунтов на фут-15 фунтов на фут

Калифорния

Используйте IBC 2003–0 psf-450 psf с ситуационным анализом Площади на возвышенностях
—А—
Свяжитесь с представителями администрации округа для определения необходимого снега. Грузы
См. Список официальных контактов здания округа

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с использованием данных SNOTEL для оценки величины снеговой нагрузки: http: // www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Калифорнии http://www.ca.nrcs.usda.gov/snow/

Колорадо

Используйте IBC 2003–10 фунтов на фут-20 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Первоначально были «Расчетные данные по снеговой нагрузке для Колорадо» 1971 года. произведено Ассоциацией инженеров-строителей Колорадо, в настоящее время не издается.В настоящее время они работают над обновленным отчет о снеговой нагрузке.

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с использованием данных SNOTEL для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Колорадо http://www.co.nrcs.usda.gov/snow/

Коннектикут

Используйте IBC 2003—30 фунтов на фут-40 фунтов на фут

Делавэр

Используйте IBC 2003-20 psf-25 psf

Флорида

Используйте IBC 2003–0 фунтов на квадратный дюйм

Грузия

Используйте IBC 2003–0 psf-10 psf с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах

Гавайи

Используйте IBC 2003–0 psf с тематическими исследованиями
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для получения информации о снеговых нагрузках для горных районов. регионы

Айдахо

Используйте IBC 2003–10 фунтов на фут-20 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—

Публикацию можно приобрести по названию Снеговые нагрузки на грунт и крышу для Айдахо, Р.Л. Сак, А. Шейх-Тахери, Опубликовано Департаментом гражданского строительства UI, 1986 г.

Чтобы запросить копию, отправьте чек на 22,50 доллара США (включая почтовые расходы), выплачивается Департаменту гражданского строительства Университета Айдахо, П.О. Коробка 441022, г. Москва, ID 83844-1022. http://www.uidaho.edu/engr/cedept/publications.htm

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с использованием данных SNOTEL для оценки величины снеговой нагрузки: http: // www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Айдахо http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/

Иллинойс

Используйте IBC 2003–15 фунтов на фут-30 фунтов на фут

Индиана

Используйте IBC 2003–15 фунтов на фут-30 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Ассоциация инженеров-строителей Индианы и Ассоциация инженеров-строителей Мичигана в настоящее время работает на снегу Рекомендации по загрузке для областей «Практический пример» для оба государства.

Айова

Используйте IBC 2003-20 psf-40 psf

Канзас

Используйте IBC 2003-15 фунтов на фут-25 фунтов на фут

Кентукки

Используйте IBC 2003–15 фунтов на фут-20 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах

Луизиана

Используйте IBC 2003—0 psf-5 psf

Мэн

Используйте IBC 2003–50 фунтов на квадратный фут-100 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения примеров
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Мэриленд

Используйте IBC 2003–15 фунтов на фут-30 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Массачусетс

Используйте IBC 2003–25 psf-60 psf с ситуационным анализом Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Мичиган

Государство внесло изменения в требования к снеговой нагрузке. из IBC, а карту снеговой нагрузки можно найти по адресу: http: // www.state.mi.us/orr/images/admincode/figures/ac00408/16082.pdf
—А—
Ассоциация инженеров-строителей штата Индиана и Ассоциация инженеров Мичигана в настоящее время работает над снегом. Рекомендации по загрузке для областей «Практический пример» для оба государства.

Миннесота

Государство внесло изменения в требования к снеговой нагрузке. от МДС и карта снеговой нагрузки может можно найти по адресу: http: // www.dli.mn.gov/CCLD/PDF/bc_map_snowload.pdf

Миссисипи

Используйте IBC 2003—0 psf-10 psf

Миссури

Используйте IBC 2003—10 фунтов на фут-20 фунтов на фут

Монтана

Государство внесло изменения в требования к снеговой нагрузке. от МБК и заявляет, что «Снеговые нагрузки должны быть определены у здания чиновника.В областях штата за пределами сертифицированных местное правительство юрисдикции, расчетная снеговая нагрузка должна основываться на снеговых нагрузках на грунт. в «Снеговые нагрузки для проектирования конструкций в Монтане», за авторством Ф.Ф. Видео и J.P. Schilke, Гражданское и сельскохозяйственное строительство, Государственный университет Монтаны, август 1989 г. Минимальная конструкция крыши снега. нагрузка после разрешенных сокращений должна составлять 30 фунтов на квадратный фут.

Публикация $ 20
— И —
можно купить от Гражданского строительства МГУ по тел. 406-994-2111.

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Монтаны http://www.mt.nrcs.usda.gov/snow/

Небраска

Используйте IBC 2003–20 psf-35 psf с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Невада

Используйте IBC 2003–0 psf-20 psf с ситуационным анализом Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http: // www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Невады http://www.nv.nrcs.usda.gov/snow/

Нью-Гэмпшир

Используйте IBC 2003–50–90 фунтов на квадратный дюйм с ситуационным анализом Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Используйте снеговую нагрузку на грунт для Нью-Гэмпшира, разработанную Корпусом инженеров, исследований холодных регионов и Инженерное дело Лаборатория.Публикацию можно бесплатно скачать по адресу http://www.crrel.usace.army.mil/library/technicalreports/TR02-6.pdf

.

Нью-Джерси

Используйте IBC 2003–20 фунтов на фут-30 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения примеров
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Нью-Мексико

Используйте IBC 2003–0 psf-150 psf с тематическими исследованиями
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Ассоциация инженеров-строителей Нью-Мексико в настоящее время пытается унифицировать данные о снеговой нагрузке с некоторыми из методологий разработаны Инженерным корпусом армии, но находятся только в финансировании и осведомленность сцена.

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Нью-Мексико http://www.nm.nrcs.usda.gov/snow/

Нью-Йорк

Штат Нью-Йорк изменил карту снеговой нагрузки
— И —
Это можно найти по адресу: http: // www.woodtruss.com/images/nysnowmap.pdf

Северная Каролина

Используйте IBC 2003–10 фунтов на фут-25 фунтов на квадратный дюйм с ситуационным анализом Площади на возвышенностях

Северная Дакота

Используйте IBC 2003–30 psf — 60 psf с ситуационным анализом Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Огайо

Используйте IBC 2003–20 фунтов на фут-25 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Дополнительная ссылка: Шмидлин, Т.W., Edgell, D.J. И Делани, М. 1992. Дизайн Снеговые нагрузки на землю для Огайо. Журнал прикладной метеорологии, Том 31 (6).

Оклахома

Используйте IBC 2003-5 фунтов на фут-20 фунтов на фут

Орегон

Используйте IBC 2003 — минимум 25 фунтов на квадратный фут с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Воспользуйтесь публикацией: Анализ снеговой нагрузки для Орегона, издание 12/07, Т.Джордж, Дж. Эструп, опубликовано Ассоциацией инженеров-строителей штата Орегон.

Публикация составляет 80,95 долларов США и может быть приобретен из Building Tech Books по телефону 1-800-ASK-Book или http://www.buildingtechbooks.com/

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные штата Орегон http: // www.or.nrcs.usda.gov/snow/

Пенсильвания

Используйте IBC 2003–25 фунтов на фут-35 фунтов на квадратный дюйм с ситуационным исследованием Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Род-Айленд

Используйте IBC 2003—25 фунтов на фут-40 фунтов на фут

Южная Каролина

Используйте IBC 2003–5 psf-15 psf с ситуационным анализом Площади на возвышенностях
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Южная Дакота

Используйте IBC 2003–15 фунтов на фут-50 фунтов на квадратный дюйм с ситуационным анализом Площадь
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Теннесси

Используйте IBC 2003–10 фунтов на фут-25 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Техас

Используйте IBC 2003—0 psf-20 psf

Юта

Государство внесло изменения в требования к снеговой нагрузке. от IBC через Административное правило R156-56.Юта Униформа Здание Стандарт действовать Правила для снеговых нагрузок можно найти по адресу: http://www.rules.utah.gov/publicat/code/r156/r156-56.htm

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Юты http://www.ut.nrcs.usda.gov/snow/

Vermont

Используйте IBC 2003–40 фунтов на фут-60 фунтов на квадратный фут с областями для изучения конкретных случаев
—А—
Штат Вермонт, Министерство труда и промышленности имеет карту минимальных снеговых нагрузок на грунт, расположенную по адресу: http: // www.state.vt.us/labind/Fire/snowloads.htm
—А—
Ассоциация инженеров-строителей штата Вермонт (SEAVT) работает над отчетом с рекомендуемые снег нагрузки, аналогичные тем, которые опубликованы Ассоциацией инженеров-строителей Нью-Гэмпшира (ШОН) а также Лаборатория исследования и разработки холодных регионов (CRREL) в 2002 г. для Новый Хэмпшир. Они надеяться на имеют это завершенный в ближайшие год-два.

Вирджиния

Используйте IBC 2003–10 фунтов на фут-25 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Вашингтон

Используйте IBC 2003—10-psf-20 psf с тематическими исследованиями на больших высотах
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы
—А—
Можно приобрести публикацию под названием: Анализ снеговой нагрузки для Вашингтона, 2-е изд.Ассоциацией инженеров-строителей Вашингтона, опубликовано Ассоциацией инженеров-строителей Вашингтона

Стоимость публикации 30 долларов США, ее можно приобрести у SEAW на 206-682-6026 или http://www.seaw.org/

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Вашингтонские данные http: // www.wa.nrcs.usda.gov/snow/

Западная Вирджиния

Используйте IBC 2003–20 фунтов на фут-30 фунтов на квадратный дюйм с ситуационным анализом Площади на возвышенностях
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Висконсин

Государство внесло изменения в требования к снеговой нагрузке. из IBC, а карту снеговой нагрузки можно найти по адресу: http: // www.commerce.state.wi.us/SB/SB-CommercialBuildingsCodeEnrolledReplacV1C.pdf

Вайоминг

Используйте IBC 2003–20 фунтов на фут-30 фунтов на квадратный дюйм с областями для изучения конкретных случаев на больших высотах
—А—
Свяжитесь с местными строительными органами для определения необходимого снега. Грузы

Кроме того, у Университета Вайоминга есть веб-сайт с ВИОМСКИЙ КЛИМАТИЧЕСКИЙ АТЛАС Яна Кертиса и Кейт Граймс, который дает информацию о том, как использовать данные SNOTEL для оценки снеговых нагрузок. в: http: // www.wrds.uwyo.edu/wrds/wsc/climateatlas/snow.html

Кроме того, вы можете оценить / проверить свои снеговые нагрузки с помощью SNOTEL. Данные для оценки величины снеговой нагрузки: http://www.id.nrcs.usda.gov/snow/data/geninfo/snowload.html & Данные Вайоминга http://www.wy.nrcs.usda.gov/snow/

Санкт-Петербург

ВНИМАНИЕ: С 1 октября все запросы на электронную проверку (проверка ePlan) будут обрабатываться через eplanreview @ stpete.почтовый ящик org. Для получения дополнительной информации нажмите здесь.

По мере того, как Санкт-Петербург продолжает привлекать и удерживать больше деловых людей и жителей, город растет и строится, чтобы вместить их. Отдел строительных услуг и разрешений работает, чтобы облегчить процесс разработки, сотрудничая с гражданами и клиентами, чтобы гарантировать, что их проекты соответствуют минимальным стандартам кодекса.

Онлайн-разрешения и статус

ресурсов

Руководства по строительству и контрольный список

Процесс строительства в г.Пит включает в себя административную работу, необходимую для обеспечения безопасности зданий и их пригодности для жизни в городе.

Обзор плана

Следующие ниже контрольные списки и руководства помогают строителям приступить к составлению плана строительного проекта и перечисляют необходимые элементы, необходимые для проверки и утверждения плана.

Когда планы будут готовы к отправке, заполните форму заявки на разрешение на строительство и любые другие применимые формы, которые нужно отправить вместе со своими планами.

Отслеживание статуса обзора плана

  • Нажмите «Выбрать разрешение» в левом меню навигации и введите приложение №
  • .
  • Нажмите «план отслеживания статуса» и просмотрите статус обзора отдельной сделки

Предварительная проверка плана — это дополнительная услуга для специалистов по дизайну, позволяющая обсудить проект перед отправкой планов на рассмотрение, предлагаемое за номинальную плату. Свяжитесь с Лизой Батлер по телефону 727-893-4120 или по электронной почте [email protected] для получения дополнительной информации.

Процесс подачи на рассмотрение ePlan

С 1 октября все запросы на электронную проверку (проверка ePlan) будут обрабатываться через eplanreview @ stpete.почтовый ящик org.

Будет предоставлен контрольный список для конкретного типа проекта, включая индивидуальный обзор контрольного списка, необходимых планов и документов. Это позволит направить планы на рассмотрение в тот же день, когда будет присвоен номер разрешения. Клиентам больше не нужно будет заполнять электронный запрос онлайн.

После проверки всех необходимых планов и документов будет создан номер разрешения и ссылка для загрузки, которые будут отправлены заявителю. Все планы и документы должны быть загружены в это время, иначе номер разрешения будет аннулирован.

Это обновление также позволяет проверять формат файла чертежа, электронные подписи, печати и сторонние проверки, а также подтверждать, что планы направляются на рассмотрение.

Контрольные списки для отправки ePlan

Проверки

Запланировать осмотр

  • Щелкните «Запланировать / отменить Вдохновение». в левом меню навигации и введите разрешение №
  • .
  • Найдите сделку, требующую проверки, нажмите «Расписание»

Сложность планирования проверки может быть связана с неизвестным статусом лицензии.Подтвердите, что статус лицензии подрядчика PCCLB актуален. Позвоните по телефону 727-893-7231, чтобы обновить статус лицензии. Печатные инструкции по планированию проверок.

Сертификаты

Свидетельство о занятости (CO)

Свидетельство о заселении (CO) требуется для нового строительства, изменения односемейного жилого дома, смены использования, застройки арендатора, если CO не было выдано, реконструкции списанных зданий, возгорания, когда жильцы были освобождены во время реконструкции, или объединения квартир.Подайте заявку на получение сертификата занятости после того, как будут одобрены все заключительные проверки. Бесплатное исследование справок о заселении в базе данных карт недвижимости.

База данных карт собственности

Временное свидетельство о занятости (TCO)

Временный сертификат занятости (TCO) предлагается, когда новый строительный проект имеет задержку в графике CO, что не является частью торговли безопасностью жизни. Подайте заявку на получение временного сертификата занятости, когда минимальный стандарт частично утвержденного окончательного или утвержденного статуса при частичной окончательной проверке соблюден во всех основных сделках.

Свидетельство о завершении (СС)

Сертификат о завершении (CC) предназначен для любого другого строительного проекта, для которого не требуется СО и который был завершен. CC требуется только для оболочки здания, в противном случае это необязательно. Подайте заявку на получение сертификата о завершении после того, как будут одобрены все заключительные проверки.

Сертификаты высот

Посетите веб-сайт Национальной программы страхования от наводнений, чтобы получить свидетельство о высоте и инструкции.

Поиск сертификатов высот

Используйте ссылку выше, чтобы просмотреть свидетельства о высоте в записях города. Сертификат высоты наводнения — это официальный одобренный FEMA документ, в котором указывается высота (высота над уровнем моря), зона особой опасности наводнения и требуемая базовая отметка от наводнения (BFE) на основе карт ставок страхования от наводнений (FIRM’s), действующих на время аттестации. Городские записи о высотных сертификатах доступны с 1990 года по настоящее время для нового строительства, проектов существенного улучшения и дополнений, расположенных в зоне опасности наводнения. Просмотрите инструкции по просмотру сертификатов высот. Найдите дополнительную информацию о наводнении на странице о наводнении.

Персонал Анализ для запроса декларативного заявления DS2015-109

09 сентября 2015

Выпуск: Заявитель, Робин Дэвис, ЧП, Бракен Engineering, требует декларативного заявления относительно того, проводится ли ремонт кровли. покрытия, выполненные в соответствии с главой 6 редакции 5 -го (2014) Строительный кодекс Флориды, существующие Здание должно соответствовать требованиям Раздела 708 «Ремонт кровли»?

Вопрос: Ремонт кровли покрытия, выполненные в соответствии с главой 6 редакции 5 -го (2014) Строительный кодекс Флориды, существующее здание должно соответствовать требования раздела 708 «Ремонт кровли»?

Справочная информация:

Bracken Engineering, Inc.консалтинговая инжиниринговая фирма, расположенная и имеющая лицензию в штат Флорида. Bracken Engineering в настоящее время занимается проектирование ремонта отдельно стоящего дома на одну семью в Санкт-Петербурге, Флорида, пострадавшая во время шторма. В частности, ветка дерева ударилась о крыша и повредила секцию 10×10 настила крыши и примерно 20-30% черепицы на этой крыше раздел. Ущерб был определен как существенные структурные повреждения .Заявитель просит разъяснить выполняется ли ремонт кровельных покрытий в соответствии с главой 6 — Ремонт 5 -го издания (2014 г.) Строительный кодекс Флориды, существующее здание должен соответствовать требованиям требованиям Раздела 708 «Ремонт кровли».

Язык внутри прошлые выпуски Florida Building Кодекс, существующее здание потребовал ремонта кровельных покрытий, чтобы соответствовать требованиям раздела «Ремонт» и «Ремонт крыши». требования, содержащиеся в главе «Изменения уровня 1».Однако такие язык не был включен в 5 th Edition (2104) Florida Building Код, существующее здание.

Проситель считает, что ответ на поставленный выше вопрос — нет. Язык, который требовал этого соответствия в прошлых изданий Строительного кодекса Флориды, существующее здание не было включен в Строительный кодекс Флориды 5 -е издание (2014 г.), действующий Строительство. Таким образом, требования Раздела 708 «Замена кровли» не распространяются на ремонт кровельных покрытий под 5 -й выпуск (2014) Флорида Строительный кодекс, существующее здание.

——

Справочный материал:

2007 Строительный кодекс Флориды, Существующее здание

506.2 Ремонт поврежденных зданий.

Ремонт поврежденного здания должны соответствовать этому разделу и разделу 611, Ремонт кровли.

Строительный кодекс Флориды 2010 г., Существующее здание

506.2 Ремонт поврежденных зданий.
Ремонт поврежденных зданий должен соответствовать требованиям настоящего раздела и раздела. 611, Ремонт кровли.

5 -е издание (2014 г.) Строительный кодекс Флориды, существующее здание

РАЗДЕЛ 502 РЕМОНТ

502.1 Область применения. Ремонт, как определено в Глава 2, включает исправление или восстановление или замена поврежденных материалов, элементов , оборудования или приспособлений для поддержания таких компонентов в хорошем или исправном состоянии с учетом существующих нагрузок или требований к производительности.

502,2 Заявка. Ремонт должен соблюдать положения главы 6. ​​

502.3 Связанные Работа. Работа с неповрежденными деталями, необходимая для требуемого ремонта поврежденных компонентов должны считаться частью ремонта и не подлежат с учетом положений глав 7, 8, 9, 10 или 11.


602,2 Новые и сменные материалы. Если не требуется иное, или разрешенных этим кодексом, материалов, разрешенных применимый код для нового строительства должен использоваться .Нравится материалы Допускается ремонтов и переделок , при условии отсутствия опасных или Небезопасное состояние , как определено в главе 2, создается. Опасно материалы, такие как асбест и краски на основе свинца, не должны использоваться там, где кодекс для нового строительства не разрешает их использование в зданиях аналогичной занятости, Назначение и местонахождение.

5 -е издание (2014 г.) Строительный кодекс Флориды, существующее здание

Раздел 2 Определения

[B] СУЩЕСТВЕННЫЙ СТРУКТУРНЫЙ ПОВРЕЖДЕНИЕ. А состояние где:

1. В любой истории пострадали вертикальные элементы системы сопротивления поперечной силе такие повреждения, что боковая несущая способность конструкции в любом горизонтальное направление было уменьшено более чем на 33 процента от его состояние до повреждения; или

2. Вместимость любого компонента, несущего вертикальную гравитационную нагрузку, или любой группы таких компоненты, которые поддерживают более 30 процентов общей площади пол (и) и крыша (и) были уменьшены более чем на 20 процентов от его состояние до повреждения и оставшиеся

вместимость таких затронутых элементов, по отношению ко всем постоянным и постоянным нагрузкам, составляет менее 75 процент от того, что требуется настоящим Кодексом для новостроек аналогичной конструкции, назначения и расположение.

[B] 606.2 Ремонт поврежденных зданий. Ремонт поврежденных зданий должны соответствовать требованиям этого раздела.

[B] 606.2.1 Ремонт менее значительных повреждений конструкции.
При повреждении менее существенное повреждение конструкции , поврежденные элементы должно быть разрешено восстановление до состояния до повреждения.

[В] 606.2.2 Существенное структурное повреждение вертикальных элементов бокового система противодействия силе. Здание, выдержавшее существенных структурное повреждение вертикальных элементов его боковых силовых сопротивлений система должна быть оценена в соответствии с разделами 606.2.2.1 и

.

либо ремонтировали в соответствии с Разделом 606.2.2.2 или отремонтированы и отремонтированы в в соответствии с Разделом 606.2.2.3, в зависимости от результатов оценки.

Исключения:

1. Строения присвоена категориям сейсмических расчетов A, B или C, чьи существенные структурные повреждение не было вызвано землетрясением, нет необходимости оценивать или восстанавливать сочетания нагрузок, учитывающие последствия землетрясения.

2. Одно- и двухсемейные жилища не нуждаются в оценке или ремонте под нагрузку комбинации, включающие эффекты землетрясения.

[В] 606.2.2.1 Оценка. здание должно быть оценено зарегистрированным профессиональным дизайнером, а результаты оценки должны быть отправлены в официальный код . Оценка должна установить, были ли поврежденное здание, если его отремонтировать до состояния, предшествующего повреждению, будет соответствовать требованиям положения Строительного кодекса Флориды , здание для сочетаний нагрузок которые включают ветер или

землетрясение эффекты , , за исключением того, что сейсмические силы должны быть пониженным уровнем FBC сейсмические силы.

[B] 606.2.2.2 Объем ремонта нормальных зданий. Если оценка устанавливает, что здание в первоначальном состоянии соответствует положениям Раздела 606.2.2.1, то поврежденные элементы должно быть разрешено восстановление до состояния до повреждения.

[B] 606.2.2.3 Объем ремонта несоответствующих зданий. Если оценка не устанавливает что здание в своем первоначальном состоянии соответствует положениям Статья 606.2.2.1, то здание необходимо отремонтировать в соответствии с положения этого раздела. Ветровые нагрузки для ремонта и реабилитации должны соответствовать требованиям строительного кодекса, действующего на момент оригинальная конструкция, если только повреждение не было вызвано ветром, в этом случае ветер

грузов должны быть в соответствии со Строительным кодексом Флориды , здание . Сейсмический нагрузки для этого проекта реконструкции должны соответствовать требованиям строительный кодекс, действующий на момент первоначального строительства, но не менее снижение сейсмических сил уровня FBC.

[B] 606.2.3 Существенное структурное повреждение компонентов, несущих гравитационную нагрузку. Гравитация несущие элементы, получившие существенных структурных повреждений , должны быть реабилитирован в соответствии с применимыми положениями для мертвых и живых нагрузки в Строительном кодексе Флориды , здание . Снеговые нагрузки должны быть рассматривается, если существенные структурные повреждения были вызваны или связаны к эффектам снеговой нагрузки.Неповрежденные самотечные элементы

, которые получают мертвые, временные или снеговые нагрузки от восстановленных компонентов также должны быть реабилитирован, если требуется, чтобы соответствовать расчетным нагрузкам реабилитации дизайн.

[B] 606.2.3.1 Боковые силоупорные элементы. Независимо от уровня повреждения гравитационные элементы системы сопротивления поперечной силе, если они существенны структурные повреждения компонентов, несущих гравитационную нагрузку, были вызваны в первую очередь ветровые или сейсмические воздействия, тогда здание должно быть оценено в соответствии с с Разделом 606.2.2.1 и, в случае несоответствия, реабилитирован в соответствии с

.

с разделом 606.2.2.3.

Исключения:

1. Строения отнесен к категории сейсмических расчетов A, B или C, чьи существенные конструкции

повреждений не было вызванные землетрясением, не нужно оценивать или восстанавливать для нагрузки комбинации, включающие эффекты землетрясения.

2. Одно- и двухсемейные жилища не нуждаются в оценке или ремонте под нагрузку комбинации

, что включают эффекты землетрясения.

[B] 606.2.4 Зоны опасности наводнения. В зоны опасности наводнения , здания, которым был нанесен значительный ущерб должны привести в соответствие с разделом 1612 Строительного кодекса Флориды , Здание или Раздел R322 Строительного кодекса Флориды , Жилой, as применимый.

5 -е издание (2014 г.) Флорида Строительный кодекс, существующее здание

Глава 7 Изменения, уровень 1

РАЗДЕЛ 708 ПЕРЕЗАГРУЗКА

708.1. Общие.


Материалы и методы нанесения, использованные для восстановления или замены существующее кровельное покрытие должно соответствовать требованиям главы 15 закона Флорида. Строительный кодекс, здание или глава 9 Строительного кодекса Флориды , Жилой. Ремонт существующих крыш и кровельных покрытий должен соответствовать требованиям с положениями этого кодекса.

Исключение: Замена кровли не требуется для соответствия минимальному проекту требование уклона 1 / 4 : 12 в разделе 1507 Флориды Строительный кодекс, здание для крыш, обеспечивающих надежный водоотвод. (Зоны высокоскоростных ураганов должны соответствовать Разделам 1515.2.2.1 и 1516.2.4 Строительного кодекса Флориды , здание ).

708.1.1
Не более 25 процентов общей площади крыши или секции крыши любого существующего здание или сооружение должны быть отремонтированы, заменены или восстановлены в течение 12 месяцев. период, если вся кровельная система или секция крыши не соответствуют требования этого кодекса.

Анализ персонала:

Вопрос: Ремонт кровельных покрытий? выполняется в соответствии с главой 6 редакции 5 -го (2014 г.) Строительный кодекс Флориды, существующее здание должно соответствовать требованиям Раздела 708 Переналадка?

Ответ: Нет, согласно Разделу 606.2.1 из 5 -го издания (2014 г.) FBC, существующее Building the Code) разрешается восстановить рассматриваемый проект до его первоначального состояния. состояние до повреждения без соблюдения требований Раздела 708.1.1 Кодекса. Строительство материалы, которые будут использоваться при реставрации рассматриваемого проекта, должны быть в в соответствии с разделом 602.2 Кодекса.

Где найти станции для мешков с песком в заливе Тампа перед тропической депрессией Фред

Тампа-Бэй начал открывать места для мешков с песком в пятницу, когда Фред продолжил свой путь к Флориде, хотя только некоторые из них должны были оставаться открытыми сегодня.

По теме: Ожидается, что Фред возобновит усиление, это будет тропический шторм, когда он достигнет Тампа-Бэй.

Национальный центр ураганов прогнозировал в пятницу, что шторм будет около побережья Тампа-Бэй рано утром в воскресенье и может вызвать значительные дожди по всему региону, что приведет к наводнению. Вот где вы можете найти станции для мешков с песком, которые помогут подготовиться к шторму:

Округ Хиллсборо

Одно место для мешков с песком будет открыто на Temple Terrace с 8:00 до 17:00. Пятница, и официальные лица заявили, что это продлится до субботы «при необходимости».«Для получения сумок требуется документ, удостоверяющий личность, или недавний счет за коммунальные услуги, подтверждающий, что вы живете на Temple Terrace. Станция будет самообслуживания, но будут предоставлены сумки и лопаты.

  • Sports Complex, 10369 U.S. Hwy. 301, Temple Terrace

округ Пинеллас

Жители могут получать мешки с песком на круглогодичной станции мешков с песком в Санкт-Петербурге по адресу 1744 Девятая авеню N с 9:00 до 15:00.

В городе открыты новые станции для мешков с песком, которые будут открываться с 9 а.м. до 17:00 Мешки с песком ограничены до 10 мешков на семью, и персонал будет под рукой, чтобы помочь пожилым людям и другим людям, которые могут быть не в состоянии заполнить и загрузить свои собственные мешки с песком. Чтобы получить мешки с песком, жители должны предоставить подтверждение проживания.

  • Северо-Восточный парк, 875 62nd Ave. NE (расположен у входа на Кардинал Драйв на поле для гольфа Mangrove Bay)
  • James «JC» Turner Fields, 643 22nd Ave. S, (расположен на южной стороне Бартлетт-парка)
  • Северо-Западный бассейн, 2331 60-я улица Н.

Данидин предлагает мешки с песком с 10 до 19 часов. в пятницу и с 7.00 до 19.00 в субботу в одном месте. Сайт предназначен только для жителей города Данидин и владельцев бизнеса с подтверждением водительских прав или недавним счетом за коммунальные услуги. На одного жителя или владельца бизнеса можно взять не более 15 сумок. На территории есть песок, мешки с песком и лопаты.

  • Парковка у бассейна Highlander Pool на бульваре Мичиган, 903.

Округ Паско

В округе Паско открыты два круглосуточных пункта приема мешков с песком, которые будут работать до тех пор, пока не пройдет тропический шторм Фред.По словам должностных лиц округа, оба пункта предназначены для самообслуживания.

  • W.H. Джек Митчелл-младший, парк: 4825 Little Road, New Port Richey
  • Поле для гольфа Magnolia Valley: 7223 Massachusetts Ave., New Port Richey

Hernando County

Мешки с песком будут доступны в Linda Pedersen Park, Anderson Snow Парк и общественный центр Ridge Manor с 8:30 до 18:00. Пятница и суббота. Округ заявляет, что это место самообслуживания, и вам потребуется принести свою лопату.

  • Linda Pedersen Park: 6300 Shoal Line Blvd., Spring Hill
  • Anderson Snow Park: 1360 Anderson Snow Rd, Spring Hill
  • Ridge Manor Community Centre: 34240 Cortez Blvd., Ridge Manor

• • •

2021 Путеводитель по ураганам Tampa Bay Times

ЭТО СЕЗОН ШТУРМА: Будьте готовы и будьте в курсе на tampabay.com/hurricane

ИСТИНА ИМЕЕТСЯ: Семь мифов об ураганах, которым нужно вернуться

СОЗДАЙТЕ СВОИ ДАННЫЕ: Защитите свои данные, документы и фотографии

СОЗДАЙТЕ СВОЙ УРАГАННЫЙ НАБОР: Приготовьтесь — и замаскируйте — до того, как разразится шторм

ЗАЩИТИТЕ СВОИХ ЖИВОТНЫХ: Вот как сохранить своих питомцев в такой же безопасности, как и вы

НЕОБХОДИМО ЗНАТЬ: Щелкните здесь, чтобы найти зону эвакуации и убежище

Первый «Зимний пляж» открывает ледовый каток на территории Св.Пит Пирс

cityofstpete / Flickr

Зимняя деревня Кертиса Хиксона может переехать, потому что в этом году Winter Beach подойдет к пирсу Санкт-Петербурга.

С 20 ноября по янв. 17, вы можете пойти в одиночку или взять с собой детей, чтобы насладиться катком, прогуляться по пляжному рынку, поесть, навестить Санту и даже испытать «снежные дни», которые, скорее всего, просто создают пенные пузыри, которых определенно не должно быть. ели как обычный снег.

На катке также будут проводиться тематические мероприятия, такие как ночь Бритни, ночь принцесс (первые 100 детей в нарядах принцесс получают тиару) и тихая дискотека.Если вы предпочитаете держаться подальше ото льда, вы можете попробовать один из четырех праздничных вечеров кино или посмотреть праздничных гимнов в течение месяца.

Также проводится Ночь прайда, но дата уточняется.

Список продавцов завершается, и если вы хотите присоединиться к Beach Holiday Market, заявки еще открыты. Прямо сейчас вы можете ожидать горячего шоколада и кофе от Kahwa, окорочков индейки от Uncle John’s Pride, пива от Corona и множества других блюд, которыми можно насладиться, пока вы наблюдаете, как все скользят по катку.

Вход свободный, но вы должны заплатить, если хотите покататься на коньках (билеты здесь), и вы также можете взять с собой свою собаку. Как всегда, парковка на пирсе может быть сложной задачей, но организаторы предлагают парковку на территории за 2,50 доллара в час на срок до шести часов.

Вы также можете пройти пешком от гаража Солнечных часов или найти случайную уличную парковку где-нибудь в центре города, но совместное пользование — всегда хороший вариант. Пожалуйста, не паркуйтесь на Старом Северо-Востоке только для того, чтобы вашу машину отбуксировали, потому что вы заблокировали подъездную дорогу (поверьте, такое случается часто).

Если вам недостаточно Зимнего пляжа, вы также можете каждую ночь любоваться рождественскими огнями, окружающими парк Норт-Штрауб прямо через улицу. А если вы хотите заблудиться в лабиринте, в Tropicana Field проходит Enchant Christmas.

Поддержите местную журналистику в эти безумные дни. Наша небольшая, но сильная команда неустанно работает, чтобы сообщать вам последние новости о событиях, происходящих в Тампа-Бэй и его окрестностях. Пожалуйста, рассмотрите возможность внесения разового или ежемесячного пожертвования для поддержки наших сотрудников.Любая мелочь помогает.

Подпишитесь на нашу рассылку новостей и подпишитесь на @cl_tampabay в Twitter.

Structural Engineering — инженерный проект уникальной длиннопролетной крыши

«Что касается ограждающей конструкции здания, основная функция заключалась в обеспечении барьера от экстремальных климатических колебаний за пределами главного здания терминала. Крыша имеет плоскую внешнюю поверхность, чтобы минимизировать влияние снеговых нагрузок, что позволяет иметь сложную граненую внутреннюю геометрию потолка.Кровельный потолок был сложен в ключевых местах, чтобы максимизировать конструктивную эффективность, уменьшив вес в прозрачных пролетах, в то же время определяя обширные открытые пространства за счет изменения высоты.

Фонари на крыше черпают вдохновение из общей черты горизонта города, фокусируя низко расположенное солнце с помощью позолоченных отражателей и определяя поток пассажиров. Поразительные 25-метровые бетонные колонны, поддерживающие крышу, поднимаются с уровня земли и напоминают угловатые формы в советском стиле, которые можно найти по всему городу.Кевин Харес, инженер-проектировщик строительных конструкций.

Фацетный потолок главной крыши терминала поставил интересную задачу придать форму форме, чтобы максимизировать конструктивные характеристики, и максимально эффективно использовать пространство, созданное внутри потолка. Линейное расположение потолочных светильников разделяло крышу на отсеки размером 45 х 18 м. Эту решетку можно было бы наиболее эффективно связать со стальными фермами, расположенными в плане в виде звезды, минимизируя любое воздействие на потолочные фонари без ущерба для боковой жесткости.Плоские фермы были выбраны для облегчения сборки, поскольку их можно было предварительно собрать, что упростило детали соединений и уменьшило количество деталей по сравнению с вариантами пространственной рамы.

Местный климат стал серьезным испытанием для проектирования главного здания аэровокзала. Использование специализированных масштабных моделей испытаний в аэродинамической трубе позволило нам применять точные и реалистичные ветровые и снеговые нагрузки в наших структурных моделях. Основное преимущество здесь было замечено в рационализации наших схем снеговой нагрузки на крышу, устранении чрезмерно консервативных предположений о сносе, налагаемых приближениями, сделанными в местных правилах.

Огромный диапазон внешних температур в Санкт-Петербурге поставил много вопросов о том, как бороться с перемещением по крыше главного терминала; мы разработали решение, которое устранило необходимость в любых деформационных швах на крыше 160 х 240 м. Это уравновешивает допустимые движения фасада и предотвращает попадание термических напряжений в конструкцию крыши. Уникальное решение заключалось в том, чтобы разместить крышу на опорах моста, чтобы иметь полный контроль над перемещениями и точками бокового ограничения.

Строительство уникальных зданий и сооружений

334072304-6295Строительство уникальных зданий и сооружений 77020181-71RARRUS1-21G-1611-2018563523595000000-0002-5156-7352Корниенко Сергей Валерьевич Волгоградский государственный технический университет, Волгоград, Россия, 2009 г.ru
Волгоград, Россия
O-6995-201965081037610000-0002-1196-8004Ватин Николай Иванович Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого, Санкт-Петербург, Российская Федерация [email protected]
Санкт-Петербург, Российская Федерация
157308951000000-0003-3251-3356Санкт-Петербургский государственный университет промышленных технологий и дизайна Горшков Александр Сергеевич
Санкт-Петербург, Российская Федерация
5718040000-0002-8136-3246Ольшевский Вячеслав Янушевич Петр ВеликийПетербургский политехнический университет [email protected]
Санкт-Петербург, Российская Федерация
Пестряков Игорь Петра Великого, Санкт-Петербургский политехнический университет [email protected]
195251, Россия,
, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29 Теплофизическое качество наружных стен из автоклавных газобетонных блоков Объектом исследования являются многоквартирные жилые дома, расположенные в различных климатических зонах России. Федерация с применением наружных стен из автоклавных газобетонных блоков.На основе результатов Тепловизионный контроль качества теплоизоляции выявляет температурные аномалии и дефекты в наружных стенах. Сформулированы правила разделения стены из автоклавных газоблоков по теплозащитным элементам. По оригинальной методике выполнена оценка теплофизического качества наружных стен из автоклавных газобетонных блоков. Анализ результатов показывает, что теплофизическое влияние узлов строительных элементов без дополнительной теплоизоляции значительно и составляет от 48 до 50%.Наибольшее теплофизическое влияние оказывают стыки стен с межэтажными и балконными плитами, что обусловлено большой протяженностью этих узлов. В таком конструктивном решении эти узлы не обеспечивают требования полной теплоизоляции. Отсутствие дополнительного теплоизоляционного слоя снижает теплофизические качества конструкции в целом (относительное сопротивление теплопередаче 0,7 … 0,71). Дополнительная теплоизоляция стены снаружи с применением высокоэффективных изоляционных изделий выравнивает температурное поле, снижает теплофизическое влияние узлов до 16% и повышает теплофизическое качество конструкции (r = 0.75). По результатам контактных измерений значений температур и тепловых потоков в естественных условиях определены фактические значения сопротивления теплопередаче исследуемых типов стен. Дополнительная внешняя теплоизоляция значительно улучшает теплофизические свойства базовой поверхности стен. Полученные результаты могут быть использованы при уточнении расчетных эксплуатационных параметров фасадных систем с наружными стенами из автоклавных газобетонных блоков различных типов строительства в Российской Федерации.10.18720 / CUBS.70.169 гражданское строительствоAAМониторинг тепла наружных стен теплоизоляциятермофизическое качество сохранение энергии экономия энергии https://unistroy.spbstu.ru/article/2018.70.1/1_70.pdfRARRUS22-30MoskalkovaYuliyaBelarusian-Russian Universityjulia 910.tutog.ua СеменюкСлаваБелорусско-Российский Университет[email protected]
Могилев, Беларусь
Методы определения пределов образования микротрещин Микротрещины — одна из фундаментальных характеристик поведения бетона.Существующие зависимости для определения относительных значений пределов образования микротрещин в настоящее время теряют свою актуальность, так как они выведены для обычного бетона, а в строительстве все чаще используются бетоны различных типов повышенной прочности и / или деформируемости. В статье предлагаются новые эмпирические соотношения для определения относительных значений пределов образования микротрещин. Предложенные формулы универсальны и могут быть применены для определения пределов образования микротрещин для бетонов различных типов (исследуемый нормальный бетон, фибробетон, керамзит, бетон с использованием вагранки шлака в качестве мелкозернистого заполнителя).Тип бетона учитывается эмпирическим коэффициентом kcrc. Значение коэффициента зависит от соотношения относительных значений нижнего ηcrc0 и верхнего ηcrcv пределов образования микротрещин (ηcrc0 / ηcrcv = const). Исследование проводилось в рамках государственной программы научных исследований по направлению «Физическое материаловедение, новые материалы и технологии» Белорусско-Российского университета. Сравнение результатов расчета и экспериментальных данных (собственных и других исследователей) показало хорошую сходимость: отклонение расчетных значений от экспериментальных составляет 4–7%.Оценка актуальности и достоверности предложенной математической модели проводилась по Еврокоду. В заключении даются и перспективы дальнейших исследований. 10.18720 / CUBS.70.269бетонклидитсталь-фибробетонподробные продуктыкупола шлакпредел образования микротрещин https://unistroy.spbstu.ru/article/2018.70.2/2_70.pdfRARRUS31-42Симанкина Татьяна Великая Санкт-Петербургский политехнический университет[email protected]
Россия, 195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29,
БраилаНатальяПетр Великий Св.Петербургский политехнический университет [email protected]
Россия, 195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29,
РомановичМарина Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого[email protected]
195251, Россия,
, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29 РошковановаАнастасия Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого
Санкт-Петербург, Россия
Талипова, Лилия, Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого,
, г.Санкт-Петербург, Россия
Косяков Егор Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого
Санкт-Петербург, Россия
Стратегии редевелопмента объектов серого пояса на основе нейронных сетей В статье рассмотрены подходы к редевелопменту объектов серого пояса. Собрана информация о 45 объектах, расположенных в разных административных районах города. В качестве критериев кластеризации объектов используются общие факторы (год постройки здания, стоимость реставрации здания в ценах 1969 г., фактическая стоимость здания в ценах 1969 г., высота, объем, количество этажей, общая площадь здания, фундаментальная группа, функции) и факторы физического износа (износ кровли, полов, стен, фундамента, отделки, МВС, общий износ).В результате исследования были созданы СОМ с разными параметрами обучения. В результате исследований было установлено, как изменить и выбрать желаемую стратегию перепланировки зон серого пояса в зависимости от параметров наклона ПОВ и индивидуальных характеристик объектов, попадающих в серый пояс. 10.18720 / CUBS. 70.369 промышленных зонсерая зонаперестройкакластеры нейронных сетей https://unistroy.spbstu.ru/article/2018.70.3/3_70 (1) .pdfUNKRUS43-59ЖувакОксана Петра Великого Санкт-ПетербургПетербургский политехнический университет[email protected]
Россия, 195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29,
AAE-3259-2020562966873000000-0002-2299-3096Рыбаков Владимир Александрович Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого[email protected]
Санкт-Петербург, Российская Федерация
O-6995-201965081037610000-0002-1196-8004Ватин Николай Иванович Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого, Санкт-Петербург, Российская Федерация vatin @ mail.ru
Санкт-Петербург, Российская Федерация
C-6381-2019562269223000000-0002-9445-5027Корсунь Владимир Иванович Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого [email protected]
Санкт-Петербург, Российская Федерация
Величкин ВикторСанкт-Петербургский государственный политехнический университет[email protected]
Россия, 195251, Санкт-Петербург, Политехническая, 29
КозинецГалина Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великогоgalina4410 @ yandex.ru
Россия, 195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29, Россия
Технология сборно-монолитных железобетонных балок-плит с керамзитобетонными блоками В статье описана технология строительства сборно-монолитных балочных перекрытий, состоящих из балок «ТЕРИВА», керамзитобетонных блоков, расположенных в направлении, перпендикулярном балкам, поверх которых укладывается верхняя арматура. на строительной площадке заливается тяжелый бетон. В свою очередь, балки, составляющие перекрытие, представляют собой изготовленную на заводе мини-ферму, верхняя и диагональная пояса которой представляет собой трехгранник (арматурный каркас), а нижний — небольшой железобетонный пояс.В статье описаны 9 типов конструктивных решений, каждое из которых имеет диапазон несущей способности в зависимости от вида и величины нагрузок и размеров пролета. Для обоснования несущей способности используется метод предельного равновесия. 10.18720 / CUBS.70.469 железобетонные сборно-монолитные плитыблоковые блокибалочная балка «TERIVA» тригонлимитный метод равновесия https://unistroy.spbstu.ru/article/2018.70.4/4_70.pdfRARRUS60 -71Белкина Татьяна Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого, г.Санкт-Петербург, Россия [email protected]

-0001-7011-8213 Барабанщиков Юрий Германович Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого, Санкт-Петербург, Российская Федерация[email protected]

Санкт-Петербург, Российская Федерация
МуратоваАнна Петра Великого Санкт-Петербургский политехнический университет[email protected]
Санкт-Петербург, Россия
Влияние температуры и структуры снега на кровельное покрытие Анализ максимальной снеговой нагрузки важен в процессе проектирования конструкции крыши.Также помимо основных этапов расчета необходимо учитывать коэффициент трения снега. Этот параметр может зависеть от структуры и температуры снега и материала покрытия. Зависимость коэффициента трения от этих параметров определялась по методике, разработанной научно-испытательной лабораторией «Политех-СКИМ-Тест» с использованием трибометра.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *