Точка росы в каркасном доме
Точка росы в каркасном доме соответствует месту образования капель жидкости при соприкосновении холодных и теплых воздушных потоков. Отопление внутренней площади постройки предполагает нагрев воздуха, который через стены выводится наружу. При контакте с холодной поверхностью температуры воздуха падает с одновременным образованием капель. Если конденсат образовывается внутри утеплителя, его намокание приводит к преждевременной потере рабочих характеристик и длительности эксплуатации постройки.
Расположение мест с повышенным уровнем конденсации
Местонахождение точки росы определяется
несколькими параметрами. Основными считаются влажность воздушных потоков во
внутренних помещениях и температура нагрева. В зависимости от близости точки к
внешней или внутренней обшивке, стена может быть как сухой, так и влажной. Условия,
при которых происходит преобразование пара в жидкость, могут меняться.
На расположение точек образования конденсата оказывают влияние следующие факторы:
- Увеличение толщины стены приводит к росту теплового сопротивления. Доступ холодных воздушных масс внутрь здания становится затрудненным. При этом точка росы смещается вглубь стены и может привести к преждевременному износу утеплителя и дорогостоящему ремонту.
- Утепление с внутренней стороны позволяет отсечь стены от тепла, поступающего изнутри. В таком случае капли жидкости появляются в непосредственной близости от внутренней обшивки и также приводит к преждевременному разрушению покрытия.
- Наружное утепление считается оптимальным
способом сохранить стены каркасного дома в идеальном состоянии. Точка росы
остается около внешней стены, а влага постепенно выводится из утеплителя, не
разрушая его и не вызывая процесса гниения.
Чем дальше расположено место преобразования пара в жидкость от внутренней стены, тем надежней и качественнее становится коттедж или частный дом. Внешняя стена, при наличии хорошего утепления, смещает место образования конденсата наружу здания и положительно сказывается на эксплуатационном ресурсе.
Расчет точки росы
Кроме дополнительного утепления стен с внешней стороны здания, необходимо иметь расчет точки росы. Наличие достоверной информации о месте образования конденсата позволяет качественно и с минимальными затратами выполнить его смещения. В результате обеспечиваются комфортные условия для используемых материалов, исключается их преждевременное разрушение.
Наиболее простой способ расчета
основывается на использовании табличного метода. В зависимости от показателей температуры
и текущей влажности, а также толщины стены, можно определить нахождение точки
росы в привязке к конкретным условиям.
Подобный способ считается
приблизительным, но для проведения дополнительных мероприятий по утеплению
здания его вполне достаточно.
Более достоверной является технология расчета по специальной формуле, в которой учитывается несколько параметров. Основными величинами считаются толщина стены и наполнителя, их теплопроводность, перепад температуры на внешней и внутренней поверхности. Грамотный расчет дает возможность определить круг мероприятий по утеплению конструкции и сдвиганию точки росы в нужном направлении.
Образование конденсата в каркасном доме является обязательным явлением, полностью избавиться от которого невозможно. При правильно выполненном расчете, технически верных мероприятиях, использовании современных материалов, точку росы можно разместить в оптимальном для имеющейся конструкции месте, тем самым увеличив эксплуатационный ресурс дома.
Другие статьи
Точка росы в каменных домах Lakka
Перевести страницу
Статьи
Кратко о гидротехнических свойствах наружной стены каменного дома LAKKA
В зимний период, когда на улице холодно и сухо, а внутри тепло и довольно влажно, тепло помещений просачивается сквозь все конструкции наружной стены наружу.
Утечка происходит в основном в виде диффузии и конвекции. Под диффузией понимается проводимость температуры. Проводимость тем больше, чем хуже теплоизоляция конструкции (значение u). Под конвекцией понимается утечка воздуха. Конвекция тем больше, чем хуже плотность конструкции стены (негерметичные участки).
Вместе с проникающим в конструкцию стены теплом поступает также содержащаяся в воздухе помещений влага. Влага содержится в воздухе в виде водяного пара. Например, в феврале во внутренней обшивке наружной стены каменного дома Lakka содержится 0,6 г/м2 и в наружной — 0,3 г/м2 влаги. Дело, таким образом, обстоит с очень незначительным объемом влаги. Когда находящийся в конструкции стены водяной пар конденсируется и превращается в воду, то речь идет о точке росы. То, насколько хорошо конструкция стены проводит влагу, зависит от проводимости конструктивными элементами водяного пара. Конструкция наружной стены каменного дома Lakka — как каменная обшивка, так и изоляция (eps) — обладают одинаковой способностью проводить водяной пар, водяной пар проходит с одинаковой силой (довольно слабой) сквозь всю конструкцию.
Объем влаги, проходящий сквозь конструкцию наружной стены, зависит от температуры и влажности воздуха помещений, температуры и влажности наружного воздуха, а также от свойств конструкции стены. Гидротехнические свойства конструкций наружной стены можно моделировать с помощью расчетов и измерений, производимых на конструкции наружной стены имеющегося здания. Расчетное моделирование – это трудоемкий процесс, поэтому с целью облегчения моделирования разработаны различные компьютерные программы. Программа рассчитывает, например, значения температуры и влаги на граничной поверхности каждой конструкции. Программа также дает информацию о том, оседает ли влага в конструкции, т.е. возникает ли точка росы. В результате таких моделирований, произведенных на наружных стенах каменного дома Lakka в условиях Хельсинки, было установлено, что влага не конденсируется в конструкции стены.
Государственный центр технических исследований Финляндии (VTT) моделировал тепловые и гидротехнические свойства стены EMH-400 PRO каменного дома Lakka с применением разработанной им программы. Результат моделирования был однозначным: конструкция стены Lakka EMH-400 PRO с точки зрения гидротехнических свойств является хорошо функционирующей конструкцией стены.
Расчетное моделирование конструкции стены – это теория, практика же может иногда отличаться. Поэтому действительные свойства конструкции стены можно наилучшим образом проверить на основании измерений распределения влаги в конструкции имеющегося здания. Каменные дома Lakka подвергались таким измерениям. Измерения осуществлялись силами строительной лаборатории Высшей профессионально-технической школы Хяме. Результат отчета был следующим: в наружных конструкциях каменного дома Lakka, как в стене подвала, так и наружной стене, в период исследования влага не конденсировалось, т.е. точки росы не возникало. Первая зима в отношении конденсации воды в конструкциях является всегда самой критичной, т.
В дискуссиях на тему точки росы из мухи зачастую раздувают слона. Несмотря на то, что в конструкции стены зимой может появляться конденсат, это не значит, что конструкция плохая; конструкция стены считается здоровой и хорошо функционирующей, если конденсирующаяся зимой влага успевает высохнуть за лето. Такие расчеты влажности, подтверждающие «здоровье» стены, приходилось производить каждому изучавшему строительную физику студенту. Также необходимо различать деревянные и каменные наружные стены. В случае проникновения влаги в органическую древесину появление плесневых повреждений и медленное разложение является возможным и даже вполне вероятным. При намокании неорганического камня разложения не происходит, наоборот, бетону влага нравится, его прочность под воздействием влаги повышается в течение первых 60 лет. Наряду с вышесказанным преимуществом конструкции наружной стены каменного дома Lakka являются закрытые поры изоляции EPS (Expanded Polystyren), которые практически не впитывают влагу.
И чтобы правильно понять суть освещенного вопроса, следует сказать, что нагрузка, оказываемая наклонным дождем на наружную стену здания, во много раз больше, чем нагрузка, возникающая от поступающего из воздуха помещений объема влаги, который обычно является незначительным. В будущем все больше внимания следовало бы обращать на выбор штукатурного материала наружной поверхности. Гидрофобные штукатурные изделия являются и в данном случае хорошим решением.
Контуры точки росы и векторы ветра: региональный режим
Эта приземная метеорологическая карта иллюстрирует распределение влаги,
давление на уровне моря и характер поверхностного течения над
континентальной части США и обновляется каждый час.
Температура точки росы является мерой влаги в воздухе. Об этом сообщается в градусов по Фаренгейту, с контуром каждые 10 градусов. Наложенный свет контуры, называемые изобарами, изображают давление на уровне моря. Векторы ветра представляют горизонтальный ветер у поверхности. Стрелки указывают в направлении в котором дует ветер. Ветер измеряется в метрах в секунду, с масштабным вектором 10 м/с.
Когда температура точки росы близка к температуре воздуха,
воздух почти насыщен.
Однако почти насыщенный воздух не всегда влажный.
Только при температуре выше 70 градусов по Фаренгейту и повышении точки росы
почти на такой же высоте воздух кажется «душным» и неудобным.
Влажность воздуха
обычно увеличивается к югу, как и температуры.
Летом темно-зеленый оттенок (точка росы 60 и выше)
указывает на влажный воздух. Точки росы 40°С или ниже (светло-зеленый,
желтый или белый) считаются сухими. Зимой точка росы
в среднем на 30-40 градусов ниже, как и температуры
(кроме южных прибрежных районов, где колебания
они немного меньше).
Влажность снижает конвективная устойчивость воздуха. Так как плотность влажного воздуха ниже он имеет тенденцию подниматься над более холодным, более плотный воздух. Это может происходить вдоль фронтальной границе или если воздух становится конвективно неустойчивый и поднимается вверх, образуя облака и осадки. Вот почему грозы и конвективные ливни часто образуются в теплом, влажная воздушная масса. Резкие градиенты (плотно расположенные контуры точки росы) часто указывают на поверхностные фронты или сухие линии. В теплое время года часто выпадают интенсивные осадки. границы.
Поверхностные фасады или
сухие линии, также часто характеризуются
быстрое изменение направления ветра, а иногда и скорости.
Обратите внимание, что приземные ветры, как правило, дуют из районов
Высокое давление при вращении
по часовой стрелке вокруг его центра и в области
Низкое давление, так как они
вращаться против часовой стрелки вокруг своего центра. Это связано с ролью
поверхностное трение играет роль силовой баланс .
Области на карте, где ветер дует примерно перпендикулярно
угол к контурам температуры точки росы от высокого к низкому
значения являются регионами наиболее сильных
Адвекция влаги. Ветер
векторы, указывающие от более низких к более высоким точкам росы, представляют
адвекция
более сухого воздуха (отрицательная адвекция влаги).
Наибольшая адвекция влаги обычно происходит в теплое время года.
в южном течении из-за Мексиканского залива, впереди
холодные фронты или
сухие линии.
Адвекция теплого и влажного воздуха обычно перекрывается и приводит к дестабилизация воздуха и последующее образование
облака и осадки.
| отчеты о точке росы |
| Итоги за 24 часа |
Финикс Прогнозы погоды и текущие условия
Последнее обновление данных 14. 02.2023 22:20.
|
| Maximum Average Dew Point | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Date | Jan | Feb | Mar | апр. | май | 9 июня0083 | Jul | Aug | Sep | Oct | Nov | Dec | Year | |||||||||||||||||||
| 2023 | 49.4 | 37.4* | — | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 49.4* | |||||||||||||||||||
| 2022 | 42.8 | 39.4 | 44,1 | 40,4 | 41,7 | 60.0 | 69.8 | 71.5 | 71.1 | 58. 6* | 49.8 | 58.9 | 71.5* | |||||||||||||||||||
| 2021 | 49.2 | 47.7 | 40.2 | 39.3 | 42.1* | 60.6 | 71.5 | 71.0 | 69.2 | 58.3* | 41.0 | 52.7 | 71.5* | |||||||||||||||||||
| 2020 | 48.9 | 51.4 | 60.8 | 46.4 | 49.5 | — | 63.2 | 64.7 | 63.4 | 48.6 | 44.9 | 47.8 | 64.7* | |||||||||||||||||||
| 2019 | 49.4 | 53.7 | 48.8 | 49.6 | 50.8 | 46.8 | 69.4 | 67.2* | 64.7 | 52.3 | 56.5 | 55.7 | 69.4* | |||||||||||||||||||
| 2018 | 46.6 | 51.7 | 51.5 | 38.9 | 39.4 | 63.9 | 68. 4 | 65.6 | 67.6 | 69.2 | 47.0 | 50.4 | 69.2 | |||||||||||||||||||
| 2017 | 47.9 * | 49,3 | 44,6 | 36,8 | 47,2 | 54,1 | 70,8* | 68,9 | 64,5 | 43.1 | 4444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444449.003439.2 | 70.8* | ||||||||||||||||||||
| 2016 | 50.6 | 32.9 | 34.3 | 51.7 | 45.2 | 64.7* | 66.4 | 69.3 | 68.0* | 59.6* | 51.3 | 54.3 | 69.3* | |||||||||||||||||||
| 2015 | 54.2* | 48.1 | 52.7 | 50.2 | 52.4 | 64.0 | 64.6 | 64.3 | 65.4 | 60.2 | 44.5 | 47.7 | 65.4* | |||||||||||||||||||
| 2014 | 37.0 | 40. 3 | 53.3 | 41.2 | 41.8 | 48.9 | 65.1 | 69.1 | 70.9 | 61.5 | 51.7 | 55.9 | 70.9 | |||||||||||||||||||
| 2013 | 56.9 | 45.0* | 42.8 | 37.6* | 50.3 | 59.5 | 74.1 | 70.6 | 69.1 | 42.8 | 52.7 | 47.2 | 74.1* | |||||||||||||||||||
| 2012 | 43.9 | 35.0 | 39.8 | 38.2 | 40.7 | 51.3 | 70,7 | 71,4 | 69,6 | 52,6 | 45,8* | 46,9 | 71,4* | |||||||||||||||||||
| 2011 | 39,4 | 9 2|||||||||||||||||||||||||||||||
| 2011.0034 | 38.2 | 41.9 | 40.6 | 50.7 | 65.5 | 65.1 | 60.2 | 52.7 | 54.3 | 46.5 | 65.5 | |||||||||||||||||||||
| 2010 | 49. 9 | 47.4 | 47.2 | 44.0 | 39,3 | 50,5 | 70,2 | 68,0 | 63,3 | 59,8 | 46,8 | 48,5 | 70,2 | 48,5 | 48,5 | 0031 | 2009 | 53.5 | 43.7* | 40.0 | 46.2 | 60.3 | 54.1* | 62.9 | 65.0 | 61.6* | 49.3 | 41.2 | 44.2 | 65.0* | ||
| 2008 | 52.5 | 45.2 | 38.2 | 32.5 | 48.3 | 50.1 | 68.7 | 66.9 | 63.7 | 46.3 | 53.5 | 48.8 | 68.7 | |||||||||||||||||||
| 2007 | 47.0 | 47.8* | 53.5* | 48.8* | — | — | 70. 8 | 72.5* | 64.6* | 60.8 | 59.0 | 54.8 | 72.5* | |||||||||||||||||||
| 2006 | — | — | — | 41.0 | 45.9 | 56.0 | 71.5* | 68.6* | 66.5 | 58.5 | 41.4 | 43.3 | 71.5* | |||||||||||||||||||
| Max | 56.9 | 53.7 | 60.8 | 51.7 | 60.3 | 64.7 | 74.1 | 72.5 | 71.1 | 69.2 | 59.0 | 58.9 | 74.1 | |||||||||||||||||||
| Average Dew Point | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| Date | Jan | Feb | Mar | Apr | May | Jun | Jul | Aug | Sep | Oct | Nov | Dec | Year | |||||||||||||||||||
| 2023 | 35. 5 | 26.3* | — | —- | — | — | — | — | —- | — | — | — | 32,6* | 44— | 32,6* | 44|||||||||||||||||
| 2022 | 31,0 | 22.4 | 25.5 | 24.2 | 28.3 | 44.6 | 57.3 | 65.1 | 57.6 | 45.4* | 30.4 | 39.2 | 39.4* | |||||||||||||||||||
| 2021 | 27.9 | 25.9 | 27.4 | 26.8 | 26.3* | 37.6 | 63.9 | 62.6 | 56.3 | 40.8* | 33.1 | 37.7 | 39.0* | |||||||||||||||||||
| 2020 | 35.0 | 32.2 | 41.8 | 36.5 | 34.7 | — | 50.6 | 54.1 | 44.0 | 32.3 | 30.9 | 22.8 | 37. 8* | |||||||||||||||||||
| 2019 | 33,5 | 33.1 | 35,7 | 35,0 | 38,2 | 36,8 | 49,3 | 55,1* | 9006 55.6 55.655,1* | 9006 55.6 55.6.0034 | 37.3 | 37.5 | 39.8* | |||||||||||||||||||
| 2018 | 25.6 | 30.9 | 26.6 | 22.9 | 31.8 | 33.3 | 56.7 | 57.6 | 48.0 | 50.9 | 29.8 | 32.6 | 37.3 | |||||||||||||||||||
| 2017 | 36.0* | 39.4 | 34.0 | 27.7 | 34.4 | 36.9 | 59.3* | 53.2 | 45.4 | 30.8 | 32.3 | 20.0 | 37.4* | |||||||||||||||||||
| 2016 | 32. 9 | 25.1 | 22.5 | 28.1 | 31.2 | 43.5* | 50.9 | 58.3 | 47.6* | 38.0* | 34.8 | 35.5 | 37.0* | |||||||||||||||||||
| 2015 | 36.6* | 37.4 | 33.2 | 28.4 | 38.6 | 43.2 | 52.5 | 58.9 | 57.1 | 49.4 | 32.9 | 26.4 | 41.3* | |||||||||||||||||||
| 2014 | 26.7 | 28.2 | 28.4 | 25.3 | 25.1 | 30,0 | 53,7 | 58,1 | 58,0 | 45,7 | 25,1 | 36,5 | 36,8 | |||||||||||||||||||
| 2013 | 9006.9||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 | 9006.9||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 | 9003,9||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 9006 26,8 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 | 9003,9||||||||||||||||||||||||||||||||
| 2013 9006 26,8 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| 30.9* | 30.9 | 25.2* | 31.7 | 36.0 | 62.5 | 57.0 | 50.5 | 32.3 | 36.4 | 29.8 | 37.9* | |||||||||||||||||||||
| 2012 | 27.1 | 28.4 | 26.9 | 28.3 | 24.9 | 33.1 | 55.8 | 60.6 | 53.5 | 38.7 | 28.8* | 30.9 | 36.5* | |||||||||||||||||||
| 2011 | 27.0 | 22.2 | 31.5 | 30.8 | 28.6 | 33.4 | 54.8 | 58.1 | 49.6 | 39.9 | 37.3 | 32.8 | 37.3 | |||||||||||||||||||
| 2010 | 31,4 | 38,3 | 34,8 | 31,5 | 30,2 | 38,6 | 57,1 | 58,2 | 46 46.1 | 58,2 | 46 46.1 | 58,2 | 46 46. 1 | 58,2 | 46.1 | 58,2 | 46.1 | 58,2 | 466 46.158,2 | 46,1 | .0062 47.3 | 28.8 | 34.4 | 39.8 | ||||||||
| 2009 | 31.3 | 30.7* | 24.7 | 26.0 | 38.0 | 39.4* | 53.7 | 47.0 | 45.7* | 32.5 | 28.1 | 28.0 | 35.5* | |||||||||||||||||||
| 2008 | 32.1 | 38.4 | 28.2 | 20.1 | 32.4 | 35.8 | 56.3 | 58.6 | 48.8 | 30.5 | 29.5 | 34.1 | 37.1 | |||||||||||||||||||
| 2007 | 29.7 | 34.9* | 29.7* | 35.2* | — | — | 57.5 | 61.4* | 51.3* | 36.0 | 34.7 | 34.0 | 40.5* | |||||||||||||||||||
| 2006 | — | — | — | 31. 8 | 32.7 | 40.9 | 57.7* | 60.2* | 52.0 | 43.2 | 31.6 | 28.2 | 42.0* | |||||||||||||||||||
| Avg | 30.9 | 30.9 | 30.1 | 28.5 | 31.7 | 37.5 | 55.9 | 57.9 | 51.0 | 39.1 | 31.9 | 31.8 | 38.3 | |||||||||||||||||||
| Minimum Average Dew Point | ||||||||||||||||||||||||||||||||
| Date | Jan | Feb | Mar | Apr | May | Jun | Jul | Aug | Sep | Oct | Nov | Dec | Year | |||||||||||||||||||
| 2023 | 16,3 | 12,5* | —- | —- | —- | —- | — | —- | —- | 444444.9003-—- | — | ——- | — | —— | —- | — | — | — | — | — | — | — | — | 12. 5* | ||||||||
| 2022 | 13.1 | 5.3 | 11.9 | 4.3 | 9.9 | 26.0 | 37.8 | 55.8 | 43.0 | 20.1* | 11.6 | 18.9 | 4.3* | |||||||||||||||||||
| 2021 | 13.9 | 0.4 | 6.8 | 9.4 | 7.3* | 16.1 | 46.7 | 51.1 | 40.5 | 27.2* | 20.3 | 20.4 | 0.4* | |||||||||||||||||||
| 2020 | 26.2 | 8.1 | 28.7 | 24.8 | 22.9 | — | 34.8 | 37.9 | 30.5 | 19.0 | 20.4 | 7.2 | 7.2* | |||||||||||||||||||
| 2019 | 17.3 | 18.9 | 22.3 | 19.1 | 24.9 | 28.0 | 21.6 | 36.2* | 34.6 | -1.6 | 10. 7 | 12.7 | -1.6* | |||||||||||||||||||
| 2018 | 7.3 | 17.4 | 3.7 | 3.8 | 22.7 | 10.5 | 30.6 | 38.1 | 30.8 | 29.8 | 5.8 | 16.7 | 3.7 | |||||||||||||||||||
| 2017 | 11.7* | 24.7 | 21.2 | 20.2 | 24.8 | 16.7 | 24.8* | 34.3 | 22.1 | 15.4 | 10.1 | -5.4 | -5.4* | |||||||||||||||||||
| 2016 | 14.7 | 13.6 | 6.9 | 11.3 | 9.5 | 20.3* | 32.6 | 44.5 | 31.1* | 10.1* | 5.6 | 14.6 | 5.6* | |||||||||||||||||||
| 2015 | 15.1* | 20.3 | 12.8 | 3.1 | 26.2 | 22.2 | 32.6 | 48.2 | 45. 3 | 32.3 | 15.6 | 10.5 | 3.1* | |||||||||||||||||||
| 2014 | 11.2 | 5.3 | 5.6 | 1.4 | 6.9 | 15.5 | 36.1 | 42.7 | 43.1 | 26.9 | -1.8 | 14.3 | -1.8 | |||||||||||||||||||
| 2013 | 3.0 | 11.4* | 11.9 | 9.4* | 6.8 | 20.2 | 50.9 | 37.1 | 22.7 | 17.4 | 9.2 | 13.3 | 3.0* | |||||||||||||||||||
| 2012 | 12.4 | 19.8 | 8.4 | 14.3 | 9.2 | 19.7 | 29.3 | 52.0 | 43.6 | 15.1 | 11.0* | 8.3 | 8.3* | |||||||||||||||||||
| 2011 | 14.1 | -6.2 | 17.8 | 9.9 | 8.2 | 20.1 | 33. 7 | 47.9 | 38.0 | 32.8 | 16.3 | 16.0 | -6.2 | |||||||||||||||||||
| 2010 | 16.0 | 24.4 | 20.8 | 16.4 | 23.6 | 27.3 | 41.2 | 44.1 | 34.4 | 32.4 | 6.2 | 16.3 | 6.2 | |||||||||||||||||||
| 2009 | 16.9 | 14.8* | 8.0 | 10.1 | 25.7 | 28.4* | 42.1 | 27.2 | 21,7* | 9,7 | 11,5 | 0,1 | 0,1* | |||||||||||||||||||
| 2008 | 6,5 | 27,7 | 13,7 | 27,7 | 13,7 | 9006 213,7 | 9006 2.0034 | 21.6 | 39.9 | 48.8 | 37.1 | 7.3 | 4.2 | 18.2 | 4.2 | |||||||||||||||||
| 2007 | 8.6 | 22. 5* | 2.0* | 14.9* | — | — | 34.0 | 52.0* | 35.2* | 11.6 | 14.6 | 15.6 | 2.0* | |||||||||||||||||||
| 2006 | — | — | — | 23.8 | 19.5 | 23.5 | 47.4* | 42.4* | 28.6 | 22.3 | 2.6 | 5.2 | 2.6* | |||||||||||||||||||
| Min | 3.0 | -6.2 | 2.0 | 1.4 | 6.8 | 10.5 | 21.6 | 27.2 | 21.7 | -1.6 | -1.8 | -5.4 | -6.2 | |||||||||||||||||||
0034| Color Key | ||||||||||||
| < 20.0 | 20.0 — 25.0 | 25.0 — 30.0 | 30.0 — 35.0 | 35.0 — 40.0 | 40.0 — 45.0 | 45.0 — 50. | ||||||