тонкости процесса и от чего он зависит (ч.1 – суть явления) Роман Волков, блог Малоэтажная Страна
Возможно, вы замечали, что жилье, дача или загородный дом, иногда протапливается быстрее, а иногда медленнее. На эффект влияет температура горения дерева, используемого в данный момент для протопки, а она неодинакова для разных древесных пород и условий их применения. Тем, кто заинтересован в рациональном использовании топлива, предлагаю разобраться в характеристиках древесины, факторах, влияющих на выделение дровами тепла и в способах обеспечить оптимальную температуру горения в очаге.
Выбор дров определяет скорость протопки
Горение: сущность явления и его этапы
Мы сжигаем топливо, чтобы получить тепло для обогрева жилья, и поэтому заинтересованы в его эффективном использовании. Чем выше температура пламени, тем лучше горит (и сгорает) древесина, тем рациональнее ваши финансовые затраты. Таким образом, температура пламени в печи служит важной характеристикой для каждого домовладельца, чье жилье отапливается природным ресурсом.
Горение можно определить как сложный физико-химический процесс, связанный с образованием частично ионизированных частиц (то, что иногда не совсем точно называют плазмой). Физическая часть процесса ответственна за высвобождение тепла, а также за интенсивное излучение в разных частях спектра (видимой, ИК и УФ). Во время горения происходят и химические процессы, главным образом окисление.
Чтобы понять, от чего зависит температура открытого огня, важно разобраться в особенностях данного изотермического (происходящего с высвобождением тепла) явления. Горение состоит из трех этапов: разогрева, возгорания пиролизных газов и воспламенения.
Горение сопровождается химическими реакциями
Первая стадия: разогрев
Под действием пламени от внешнего источника поверхность полена начинает разогреваться. Когда разогрев достигает 120-150°C, запускается процесс обугливания. В результате получается уголь, способный к самостоятельному воспламенению.
Когда температура нагрева достигает 250-350°C, стартует пиролиз (термическое разложение древесной структуры).
Вторая стадия: пиролизные газы возгораются
С дальнейшим ростом температуры процесс термического разложения полена нарастает, а пиролизные газы концентрируются над поверхностью. Сконцентрированный газ вспыхивает, и пламя распространяется по соседним участкам топлива, подвергшемуся разогреву. Цвет пламени обычно светло-желтый, и оно становится устойчивым.
Горение начинается с обугливания
Воспламенение
Достижение определенной критической температуры становится причиной воспламенения топлива. Надо отметить, что температура воспламенения различна у разных пород. Так, сосна воспламеняется при 255°C, дуб – при 238°C. Интересно, что точку воспламенения можно уменьшить, если измельчить топливо. Например, сосновые опилки будут воспламеняться уже при 196°C.
При достижении 450-620°C пламя охватывает все топливо, горение становится самоподдерживающим процессом. В этот момент термохимическая реакция ускоряется. Большая часть древесной целлюлозы переходит в газообразное состояние. Кроме горючих продуктов в газовой смеси содержится водород и этилен. В целом, в итоге термического разложения и горения происходит выделение более 300 наименований продуктов (в том числе пары спиртов, эфиров, альдегидов).
Для воспламенения нужна критическая температура
Какова температура горения древесины разных сортов
Следует понимать, что температура горения древесины различается у разных пород, а ее значение тесно связано с таким важным показателем, как теплоотдача. Температура горения дров в частном доме или бане имеют следующие (максимально возможные) значения:
- Тополь. Обладает минимальным показателем: 468-500°C.
- Ольха: 552°C.
- Сосна. Распространенный вид топлива, 624°C.
- Липа и акация.
Горение запускается при преодолении порога соответственно 660 и 708°C. - Горение дров из пихты начинается при температуре 756°C.
- Береза и лиственница. Древесина этих пород вспыхивает при 816 и 865°C.
- Дубовая закладка дров горит при 900°C.
- Самая высокая температура горения у граба и ясеня: 1020 и 1044°C.
Горение запускается при преодолении порога соответственно 660 и 708°C. Видно, что разброс параметров достигает значительных величин. Например, при сгорании кубометра ясеневых дров выделится практически в два раза больше тепла, чем из того же объема дров тополя. Значительная разница обуславливается как свойствами древесины, так и определенными внешними факторами.
Температура горения определяется видом дров
Температурный порог: от чего он зависит
Температура огня в печи или в камине, свойства пламени и также теплотворность дровяного топлива в значительной степени определяется плотностью и структурой древесной массы. Дополнительный фактор – состав и количество природных смол, производимых растением.
Например, температурный порог горения тополя составляет не более 500°C. Лиственные деревья с древесиной более высокой плотности (например, бук или ясень) образуют горячее пламя с температурой, уходящей за тысячу градусов.
Если структура древесины пористая, то такие дрова будут сгорать интенсивно и ярко, но при этом температура процесса не превысит 500-550°C (тот же тополь). В целом, чем плотнее древесина, тем выше будет температура ее сгорания.
Об этапах горения дров в печи в следующем видео:
Продолжение следует
Расписал, что такое горение в целом и какова вообще может быть его температура. Но сама тема оказалась объемной, поэтому на сегодня буду заканчивать, а в следующих постах разберу, как влияют на воспламеняемость различные факторы, а также, как правильно выбрать подходящие дрова.
Напишите в комментариях, как думаете – знание теории физических процессов реально помогает, или практику ничто не заменит?
Деревянные конструкции.
Пределы огнестойкости. Методики расчетаВ строительстве применяются ограждающие и несущие конструкции, выполненные с примением древесины и древесных материалов.
Соединение деревянных конструкций выполняется с помощью гвоздей, шурупов, саморезов, гвоздевых пластин, хомутов, врубку без помощи специальных приспособлений. Наиболее надежным является нагельное соединение с помощью болтов (нагелей), врубку.
Широкое применение получили деревянные клееные конструкции: балки, фермы, панели и т.д.
Клееные балки (ЛВЛ) выполняются из слоев лущеного шпона толщиной 33 и 42 мм после фрезерования с отношением высоты к ширине поперечного сечения h/b=6-8. В последнее время в практике строительства применяются армированные клееные балки. В сжатую и растяную зоны таких балок, в заранее профрезерованные отверстия вклеивается стальная арматура периодического профиля класса A-II, A-III. Армирование балок позволяет увеличивать их несущую способность и жесткость во время эксплуатации.
Клеефанерные балки, по сравнению с дощатокленными, имеют более рациональное распределение материала по сечению. Пояса в таких балках выполняются из досок, а стенки из ОСП (ориентированно-стружечная плита) толщиной не менее 20 мм. Поперечное сечение клеефанерных балок может быть коробчатым или двутавровым. Чтобы предотвратить потерю устойчивости плаской фанерной стенки из её плоскости, стенку укрепляют ребрами жесткости из досок.
Причиной обрушения деревянных элементов конструкции во время пожара является обугливание части сечения. Действующая на деревянный элемент или конструкцию нагрузка воспринимается необугленной частью сечения, уменьшение размеров которого во время пожара способствует снижению несущей способности элемента. Огневые испытания показали, что изгибамемые деревянные элементы или конструкции, к которым относятся балки, могут разрушиться не только в сечении, где действует максимальные нормальные напряжения от изгиба, но и в их опорных зонах, где наблюдатся действие максимальных касательных напряжений.
Это объясняется том, что прочность древесины на действие касательных напряжений, способствующих её скалыванию вдоль волокон, а также прочность клеевого шва в условиях температурного воздействия при пожаре снижается быстрее, чем изгибная прочность древесины.
Результаты огневых испытаний, проведенных в ЦНИИСК им. Кучеренко, показали что предел огнестойкости клееных балок с размерами сечения 200х200 мм, 130х200 мм, 130х400 мм, при действии сосредоточенных гагрузок, расположенных в 1/3 пролета конструкции, составляли 27-28 мин. При соотношении размеров поперечного сечения h/b>6 в условиях пожара может наблюдаться потеря плоской формы устойчивости балки.
Несущая способность армированных балок при пожаре меньше чем у неармированных. Это объясняется низкой термостойкостью эпоксидных клеев при прогреве их до температуры 80-100С. С учетом защитного слоя древесины толщиной 20-40 мм прогрев клеевого шва в армированных балках до критической температуры происходит через 20-25 мин после начала действия «стандартного пожара».
При определении предела огнестойкости балок из условия прочности по нормальным напряжениям необходимо учитывать, что балка с переменной по длине высотой, в отличие от балки с непостоянной высотой, сечение где действуют максимальные нормальные напряжения от изгиба не совпадают с сечением , в котором рассматривается действие максимального момента. Так для двускатной шарнирно-опертой балки, воспринимающей равномерно распределенную нагрузку, сечения с максимальными нормальными напряжениями распологаются от опор на расстоянии 
К балочным плоскостным сквозным конструкциям относятся различные типы ферм. Достоинством ферм, по сравнению с балками, является наиболее рациональное распределени материала в виде поясов и элементов решетки, что способствует снижнию материалоемкости этих конструкций. Однако большое количество узлов и, в связи с этим, наличие жестких требований к точности изготовления ферм увеличивает трудоемкость их производства. Стропильные деревянные фермы применяются для перекрытия пролетов от 9 до 40 м. В большинстве случаев применяются металлодеревянные фермы, в которых сжатые элементы решетки и верхний пояс изготавливают из клееной или цельной древесины, а растянутые элементы решетки и нижний пояс выполнены из профильной или круглой стали.
Дощатоклееными рамами в зданиях различного назначения перекрываются пролеты от 12 до 30 м. В строительстве применяются двухшарнирные и трехшарнирные рамы. Среди различных типов двухшарнирных рам наибольшее распространение получили рамы с жестко закрепленными в основание стойками.
Высота стоек таких рам может превышать 4 м.
Гнутоклееные рамы изготавливают из досок толщиной 16-25 мм после фрезерования с радиусом гнутья 2-4 м и высотой стоек до 3,5 , что обеспечивает условия перевозки транспортом. Гнутоклееные рамы пролетом 58 м были использованы при строительстве крытого дворца спорта на 4000 мест в г. Твери. Предел огнестойкости арок и рам выше чем у ферм, что объясняется более мощными сечениями их элементов. Исчерпание несущей способности этих конструкций при огневом воздействии может наступить из-за потери прочности клееных элементов в сечениях, где действует максимальный изгибающий момент, а также за счет потери устойчивости плоской формы сечения в результате обрушения связей или элементов ограждения, выполняющего роль связей. Кроме этого, как показал пожар в здании легкоатлетического манежа «Трудовые резервы» в г. Минске, отказз арок и рам может произойти из-за потери несущей способности узлов. В условиях пожара более опасными являются арки, в которых распор воспринимается стальной затяжкой, обладающей низким пределом огнестойкости.
При оценке пределов огнестойкости арок и рам необходимо учитывать, что деревянные этих конструкций работают в условиях сложного сопротивления от совместного действия нормальной силы сжатия и изгибющего момента. В арках максимальный момент возникает в 1/4 пролета конструкции, от совместного действия на всем пролете постоянной нагрузки (собственный вес арки и вес ограждающих конструкций) и снеговой нагрузки, расположенной на половине или части пролета.Максимальный момент в рамах наблюдается в зоне их карнизов при совместном действии постоянной и снеговой нагрузок на всем пролете конструкции.
Факторы, определяющие огнестойкость деревянных конструкций. Модели.
В условиях пожара снижение несущей способности деревянных конструкций определяется снижение несущей способности их деревянных элементов и узловых соединений этих элементов. Снижени несущей способности деревянных элементов конструкций происходит из-за обугливания древесины, что приводит к уменьшению размеров рабочего сечения их элементов, способного воспринимать действующие нагрузки, а также из-за изменения прочности древесины в необуглившейся части сечения.
На изменение несущей способности узловых соединений при пожаре оказывает влияние как обугливание древесины, так и снижение прочности стальных элементов, используемых в конструкциях этих содинений (нагели, стальные накладки, башмаки).
По результатам исследований, проведённых ВНИИПО МВД РФ, предложена следующая физическая модель обугливания древесины деревянных конструкций при воздействии на них «стандартного» пожара, включающая два этапа. В ссответствие с рисунком 4.18,а первый этап процесса характеризуется интенсивным прогревом поверхностных слоев древесины, вызывающим выпаривание влаги, находящейся в древесине, в окружающую среду и перемещением её в глубь сечения элемента. При этом образуется три характерные зоны, в первой из которых наблюдается частичная деструкция древесины, а значения температур на границах этой зоны соответственно равны: t1<300С и t2>175С. Во второй зоне при t2>100С проиходит фазовое превращение влаги в пар. В третьей зоне темпратура в древесине колеблется в пределах 20 < t < 100 С.
Через 3 — 5 минут после начала теплового воздействия по режиму «стандартного» пожара на поврехности дрвесины с относительной влажностью не более 9% температура достигает 280-300С. При этом начинается карбонизация поверхностных слоев древесины, которая теряет свои первоначальные механические свойства. Согласно рассматриваемой модели начинается второй этап процесса (рис. 4.18,б), где помимо зон 1, 2 ,3 рассматривается зона 0, в которой при t >300 С образуется слой угля с неоднородной пористой стуктурой с усадочными трещинами. Этот переугленный слой древесины обладает более низкими, по сравнению с небугленной древесиной, теплофизическими характеристиками: коэффициентом теплопроводности , удельной теплоемкостью . Процесс обугливания происходит последовательно, распространяясь от поверхностных слоев вглубь сечения элемента, что приводит к уменьшению его размеров.
Скорость обугливания различных пород древесины колеблется в пределах от 0,6 до 1,0 мм/мин и зависит от: изменения и продолжительности температурного режима; плотности и влажности древесины; количества сторон обогрева деревянного элемента, а также размеров его сечения и шерховатости поверхности.
С увеличением плотности, влажности древесины и размеров сечения деревянного элемента скорость обугливания снижается, а с увеличением темпратуры нагревающей среды при пожаре, притока воздуха, количества сторон обогрева сечения и шерховатости поверхности их плоскостей скорость обугливания древесины возрастает. По сравнению с клееной древесиной, скорость обугливания цельной древесины выше. С увеличением продолжительности температурного воздействия скорость обугливания снижается.
Для элементов прямоугольного сечения скорость обугливания древесины зависит от отношения высоты сечения h к его ширине b. Так при обогреве элемента стрех сторон при h/b=1 (квадратное сечение) скорость обугливания V боковых гранений равна скорости обугливания нижней грани (Vбок=V), а для отношения h/b=3,4 — Vниз = 1,3Vбок.
|
Наименьший размер сечения, мм |
Скорость обугливания древесины V, мм/мин |
|
|
клееной |
цельной |
|
|
120 мм и более |
0,6 |
0,8 |
|
Менее 120 мм |
0,7 |
1,0 |
Обработка поверхности элементов деревянных конструкций огнезащитными составми задерживает начало обугливания древесины и не влияет на скорость её обугливания.
В элементах прямоугольного сечения более интенсивно обугливаются углы сечений, скругление которых наблюдается через 10-15 мин после начала карбонизации древесины. При тепловом воздействии на элементы деревянных конструкций кроме уменьшения размеров рабочего сечения в результате обугливания древесины наблюдается снижение её прочности и упругих характеристик. Неравномерное распределение температуры по сечению приводит к тому, что величины механических и теплофизических характеристик в различных точках данного сечения изменяются неодинаково. Зависимость изменения прочности и модуля упругости необуглившейся древесины от температуры, по результатам проведенных исследований, показаны на рис. 4.19.
Методика расчета СП 64.13330.2011
В приложении К «Пожарно-технические требования к конструкциям из древесины» Свода правил СП 64.13330.2011 «Деревянные конструкции» (Актуализированная редакция СП II-25-80) приведены основные закономерности расчета пределов огнестойкости деревянных конструкций:
— температура начала обугливания древесины составляет 270 С;
— эта температура достигается на поверхности древесины через 4 мин поле начала стандартного теплового воздействия пожара;
— условная скорость обугливания (скорость перемещения фронта обугливания), включающая влияние угловых закруглений, для древесины хвойных пород ледует принимать постоянной, равной 0,7 мм/мин;
— за фронтом обугливания температура древесины снижается по гиперболическому закону;
Расчетное сопротивление древесины в условиях пожара определяется по формуле
где mдл = 0,8 — учитывает время пожара 15-120 мин.
В таблицах 12 и 14 Пособия к СНиП II-2-80 даны значения пределов огнестойкости и пределов распространения огня, полученных экспериментальным путем, для различных типов несущих и ограждающих конструкций, выполненных из древесины и материалов на её основе. Однако необходимо учесть, что в этих таблицах не указаны причины и места разрушений рассматриваемых конструкций при огневом воздействии. К таким причинам относят уровень нагрузки, действующей на конструкци, и вид напряженного состояния. Отсутствие этих данных затрудняет более точную оценку возможности применения рассматриваемых типов деревянных конструкций при строительстве объектов с точки зрения требований противопожарных норм, а также разработку мероприятий по их огнезащите. Кроме того, в указанных таблицах представлена далеко не вся номенклатура конструкций, изготовленных из клееной или цельной древесины, которые применяются в практике строительства. В связи с этим, в ряде случаев, возникает необходимость оценить несущую способность и предел огнестойкости деревянных конструкций расчетным путем.
Изменение в условиях пожара прочностных, а для древесины и геометрических характеристик сечений, способствует снижению несущей способности элементов и узлов деревянных конструкций. Нормальные и касательные напряжения в сечениях при этом увеличиваются. Предельное состояние элемента деревянных конструкций при пожаре наступает в случае достижения нормальными (касательными) напряжениями от нормативной нагрузки значения величины нормируемой прочности (расчетного сопротивления) или снижения несущей способности элемнта до величины внутреннего силового фактора. На рисунке 4.21 показаны графики изменения напряжений в сечении элемента от глубины обугливания древесины и снижения их несущей способности от времени действия пожара.
Влияние естественного старения на огнестойкость древесины дуба
1. EN 1995-1-1 + A1 . Еврокод 5. Проектирование деревянных конструкций. В зависимости от требуемой огнестойкости строительной конструкции должны быть рассчитаны минимальные размеры поперечного сечения несущих деревянных элементов в деревянных конструкциях.
Европейский комитет по стандартизации; Брюссель, Бельгия: 2008. [Google Scholar]
2. Качикова Д., Майлингова А., Велькова В., Захар М. Моделирование внутренних пожаров с использованием результатов прогрессивных методов пожарной инженерии. 1-е изд. Технический университет; Зволен, Словакия: 2017. с. 147. [Google Академия]
3. Фрикин К.Л. Свойства материалов и внешние факторы, влияющие на скорость обугливания массивной и клееной древесины. Матерь Огня. 2010;35:303–327. doi: 10.1002/fam.1055. [CrossRef] [Google Scholar]
4. Cachim P.B., Franssen J.-M. Оценка методов расчета тарифов на обугливание по Еврокоду 5. Пожарная техника. 2010;46:169–181. doi: 10.1007/s10694-009-0092-x. [CrossRef] [Google Scholar]
5. Уайт Р., Дитенбергер М. Энциклопедия материалов: наука и техника. Эльзевир Б.В.; Амстердам, Нидерланды: 2001 г. Изделия из дерева: термическое разложение и возгорание; стр. 9712–9716. [Google Scholar]
6. Бартлетт А.И., Хадден Р.М., Бисби Л.А. Обзор факторов, влияющих на характеристики горения древесины для применения в высотных деревянных конструкциях.
Пожарная техника. 2019; 55:1–49. doi: 10.1007/s10694-018-0787-y. [CrossRef] [Google Scholar]
7. Lau P.W.C., White R., Van Zeeland I. Моделирование обугливания конструкционных пиломатериалов. Матерь Огня. 1999; 23: 209–216. doi: 10.1002/(SICI)1099-1018(199909/10)23:5<209::AID-FAM685>3.0.CO;2-A. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
8. Очкайова А., Кучерка М., Кминяк Р., Криштяк И., Игаз Р., Рех Р. Профессиональное воздействие пыли, образующейся при фрезеровании термомодифицированной древесины. Междунар. Дж. Окружающая среда. Рез. Здравоохранение. 2020;17:1478. doi: 10.3390/ijerph27051478. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
9. Аристри М., Лубис М., Ядав С., Антов П., Пападопулос А., Пицци А., Фатриасари В., Исмаяти М. , Iswanto A. Последние разработки в области неизоцианатных полиуретановых смол на основе лигнина и танина для клеев для древесины — обзор. заявл. науч. 2021;11:4242. дои: 10.3390/приложение11094242. [CrossRef] [Google Scholar]
10.
Качикова Д., Кубовский И., Ульбрикова Н., Качик Ф. Влияние термической обработки на структурные изменения лигнинов древесины тика и ироко. заявл. науч. 2020;10:5021. doi: 10.3390/app10145021. [CrossRef] [Google Scholar]
11. Frangi A., Fontana M. Скорость обугливания и температурные профили деревянных профилей. Матерь Огня. 2003; 27: 91–102. doi: 10.1002/fam.819. [CrossRef] [Google Scholar]
12. Njankouo J.M., Dotreppe J.-C., Franssen J.-M. Экспериментальное исследование скорости обугливания тропических лиственных пород. Матерь Огня. 2004; 28:15–24. doi: 10.1002/fam.831. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
13. Шмид Дж., Джаст А., Клиппель М., Фраджакомо М. Метод приведенного поперечного сечения для оценки огнестойкости деревянных элементов: обсуждение и определение слоя нулевой прочности. Пожарная техника. 2015;51:1285–1309. doi: 10.1007/s10694-014-0421-6. [CrossRef] [Google Scholar]
14. Зондереггер В., Краниц К., Буес С.-Т., Нимц П. Влияние старения на физико-механические свойства древесины ели, пихты и дуба.
Дж. Культ. Наследовать. 2015; 16: 883–889. doi: 10.1016/j.culher.2015.02.002. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
15. Краниц К., Зондереггер В., Буес С.-Т., Нимц П. Влияние старения на древесину: обзор литературы. Вуд науч. Технол. 2016;50:7–22. doi: 10.1007/s00226-015-0766-0. [CrossRef] [Google Scholar]
16. Топалоглу Э., Устаомер Д., Озтюрк М., Песман Э. Изменение свойств древесины конструкционных элементов из каштановой древесины при естественном старении. Мадерас Сьенк. Текнол. 2021;23:23. doi: 10.4067/S0718-221X2021000100420. [CrossRef] [Google Scholar]
17. Райнпрехт Л. Износ древесины, защита и уход. 1-е изд. Уайли и сыновья, ООО; Чичестер, Великобритания: 2016. стр. 145–217. [Академия Google]
18. Майлингова А., Захар М., Лесковски М., Миттерова И. Анализ потери массы и энергии активации выбранных быстрорастущих пород деревьев и энергетических культур с использованием уравнения Аррениуса. Акта Фак. Ксилология Зволен. 2018;60:175–186. [Google Scholar]
19.
Мартинка Ю., Мозер В., Хронцова Э., Ладомерский Ю. Влияние формы древесины ели на энергию активации зажигания. Вуд Рез. 2015;60:815–822. [Google Scholar]
20. Рантух П., Вахтер И., Хрушовский И., Балог К. Энергия активации воспламенения материалов на основе полиамида 6. Пер. ВСБ Тех. ун-т Острав. Саф. англ. сер. 2016;11:27–31. doi: 10.1515/tvsbses-2016-0004. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
21. Мартинка Ю., Хронцова Е., Качикова Д., Рантуш П., Балог К., Ладомерский Ю. Параметры воспламенения древесины тополя. Акта Фак. Ксилологии. 2017;59:85–95. [Google Scholar]
22. Луптакова Ю., Качик Ф., Эштокова А., Качикова Д., Шмира П., Насветтрова А., Бубеникова Т. Сравнение энергии активации термодеструкции термически стерилизованной древесины пихты и личинки фрасса по пожарной безопасности. Акта Фак. Ксилология Зволен. 2018;60:19–29. [Google Scholar]
23. Захар М., Майлингова А., Шишулак С., Бакса Дж. Сравнение энергии активации, необходимой для самовозгорания, и температуры вспышки древесины ели обыкновенной и термодревесины.
Акта Фак. Ксилология Зволен. 2017;59: 79–90. [Google Scholar]
24. Карлссон Б., Квинтьер Дж. Динамика пожара в закрытом помещении. Информа ЮК Лимитед; Лондон, Великобритания: 1999. с. 336. [Google Scholar]
25. Ши Л., Чу М.Ю.Л. Экспериментальное исследование древесины под действием внешнего теплового потока путем самовоспламенения. Дж. Терм. Анальный. Калорим. 2012; 111:1399–1407. doi: 10.1007/s10973-012-2489-x. [CrossRef] [Google Scholar]
26. STN ISO 871. Пластмассы. Определение температуры воспламенения с помощью духовки с горячим воздухом. Международная Организация Стандартизации; Женева, Швейцария: 2010. [Google Scholar]
27. СТН ЕН ИСО 291. Пластмассы. Стандартные атмосферы для кондиционирования и испытаний. Международная Организация Стандартизации; Женева, Швейцария: 2008 г. [Google Scholar]
28. ASTM D1107-21. Стандартный метод определения растворимости древесины в этаноле и толуоле. АСТМ интернэшнл; West Conshohocken, PA, USA: 2021. [Google Scholar]
29.
Sluiter A., Hames B., Ruiz R., Scarlata C., Sluiter J., Templeton D., Crocker D. Определение структурных углеводов и лигнина в биомассе (NREL/TP-510-42618) Национальная лаборатория возобновляемых источников энергии; Голден, Колорадо, США: 2012. [Google Scholar]
30. Зайферт В.К. О новом методе экспресс-определения чистой целлюлозы. Дас Пап. 1956; 10: 301–306. (на немецком языке) [Google Scholar]
31. Wise L.E., Murphy M., D’addieco A.A. Хлоритхолоцеллюлоза, ее фракционирование и влияние на суммарный анализ древесины и исследования гемицеллюлоз. Пап. Трейд Дж. 1946; 122: 35–44. [Google Scholar]
32. ISO 10694. Качество почвы. Определение органического и общего углерода после сухого сжигания (элементарный анализ) Международная организация по стандартизации; Женева, Швейцария: 1995. [Google Scholar]
33. ISO 13878. Качество почвы. Определение общего содержания азота методом сухого сжигания (элементный анализ) Международная организация по стандартизации; Женева, Швейцария: 1998.
[Google Scholar]
34. ISO 15178. Качество почвы. Определение общего содержания серы методом сухого сжигания. Международная Организация Стандартизации; Женева, Швейцария: 2000. [Google Scholar]
35. ISO 11885. Качество воды. Определение отдельных элементов с помощью оптической эмиссионной спектрометрии с индуктивно связанной плазмой (ICP-OES) Международная организация по стандартизации; Женева, Швейцария: 2007 г. [Google Scholar]
36. ИСО 11925-2. Испытания на реакцию на огонь — Воспламеняемость продуктов, подвергающихся прямому воздействию пламени — Часть 2: Испытание с одним источником пламени. Международная Организация Стандартизации; Женева, Швейцария: 2020. [Google Scholar]
37. Сантос Р.Б., Капанема Э.А., Балакшин М.Ю., Чанг Х., Джамиль Х. Структурная изменчивость лигнина лиственных пород. Дж. Агрик. Пищевая хим. 2012;60:4923–4930. doi: 10.1021/jf301276a. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
38. Коларж Т., Рыбничек М. Изменения химического состава и свойств субфоссильного дуба, отложившегося в голоценовых отложениях.
Вуд Рез. 2014;59: 149–166. [Google Scholar]
39. Карденас-Гутьеррес М.А., Педраса-Бусио Ф.Е., Лопес-Альбарран П., Рутиага-Киньонес Х.Г. Химические компоненты ветвей шести лиственных пород. Вуд Рез. 2018; 63: 795–808. [Google Scholar]
40. Хрчка Р., Кучерова В., Хирошова Т. Корреляции между свойствами древесины дуба. Биоресурсы. 2018; 4:8885–8898. doi: 10.15376/biores.13.4.8885-8898. [CrossRef] [Google Scholar]
41. Качик Ф., Шмира П., Качикова Д., Рейнпрехт Л., Насветтрова А. Химические изменения в еловой древесине старых зданий в результате старения. Сотовый. хим. Технол. 2014;48:79–88. [Google Scholar]
42. Кучерова В., Лаганя Р., Выбохова Е., Хирошова Т. Влияние химических изменений при термообработке на цвет и механические свойства древесины ели. Биоресурсы. 2016; 11:9079–9094. doi: 10.15376/biores.11.4.9079-9094. [CrossRef] [Google Scholar]
43. Кубовский И., Качикова Д., Качик Ф. Структурные изменения основных компонентов древесины дуба, вызванные термической модификацией.
Полимеры. 2020;12:485. doi: 10.3390/polym12020485. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
44. Чабалова И., Захар М., Качик Ф., Трибулова Т. Влияние термической нагрузки на некоторые химические и морфологические свойства ели ThermoWood. Биоресурсы. 2019; 1: 387–400. [Google Scholar]
45. Popescu C.-M., Hill C.A.S. Адсорбционно-десорбционное поведение водяного пара у состарившегося естественным путем Tilia cordata Mill. древесина. Полим. Деград. Удар. 2013; 98:1804–1813. doi: 10.1016/j.polymdegradstab.2013.05.021. [CrossRef] [Google Scholar]
46. Zhao C., Zhang X., Liu L., Yu Y., Zheng W., Song P. Исследование химических изменений в холоцеллюлозе и лигнине древесины в древних постройках. Полимеры. 2019;11:809. doi: 10.3390/polym11050809. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
47. Фенгель Д., Вегенер Г. Вуд — химия, ультраструктура, реакции. 2-е изд. Вальтер де Грюйтер; Берлин, Германия: 1989. с. 613. [Google Scholar]
48. Джебране М., Покрандт М., Куккуи И., Аллегретти О., Уэтимане Э., Терзиев Н. Сравнительное исследование двух пород хвойной древесины, модифицированных в промышленных масштабах с помощью термодревесины (R) и термовакуума. процесс. Биоресурсы. 2018;13:715–728. doi: 10.15376/biores.13.1.715-728. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
49. Пассиалис К.Н. Физико-химические характеристики переувлажненной археологической древесины. Хольцфоршунг. 1977; 51: 111–113. doi: 10.1515/hfsg.1997.51.2.111. [CrossRef] [Google Scholar]
50. Флориан М.Л.Е. Область применения и история археологического леса. В: Роуэлл Р.М., Барбур Р.Дж., редакторы. Археологическая древесина: свойства, химия и сохранение. Издательство Оксфордского университета; Пксфорд, Великобритания: 1990. стр. 3–32. [Google Scholar]
51. Крутул Д., Коконь Ю. Неорганические компоненты и сканирующая электронная микроскопия ископаемой древесины дуба ( Quercus sp.) Holzforsch. Хольцвервендунг. 1982; 34: 69–77. [Google Scholar]
52. Теака К.А., Рошу Д., Мустацэ Ф., Русу Т., Рошу Л., Рошка И., Варганич К.Д. Натуральные продукты на биологической основе для покрытия и защиты древесины от деградации: обзор. Биоресурсы. 2019;14:4873–4901. doi: 10.15376/biores.14.2.Teaca. [CrossRef] [Google Scholar]
53. Каррион Дж.С. В: Plant Evolution (Evolución Vegetal) Марин Д., редактор. Университет Мурсии; Мадрид, Испания: 2003. с. 497. [Google Академия]
54. Крутул Д., Радомски А., Завадски Ю., Зеленкевич Т., Антчак А. Сравнение химического состава ископаемой и свежей древесины дуба. Вуд Рез. 2010;55:113–120. [Google Scholar]
55. Викберг Х., Мауну С.Л. Характеристика термически модифицированной твердой и мягкой древесины с помощью 13C CPMAS ЯМР. углевод. Полим. 2004; 58: 461–466. doi: 10.1016/j.carbpol.2004.08.008. [CrossRef] [Google Scholar]
56. Чабалова И., Качик Ф., Лаганя Р., Выбохова Е., Бубеникова Т., Чанова И., Дуркович Ю. Влияние термической обработки на химические, физические и механические свойства дуба черешчатого ( Quercus robur L. ) древесина. Биоресурсы. 2018;13:157–170. doi: 10.15376/biores.13.1.157-170. [CrossRef] [Google Scholar]
57. Чабалова И., Белик М., Кучерова В., Юрчикова Т. Химический и морфологический состав древесины ели европейской ( Picea abies , L.) в зависимости от ее хранения. Полимеры. 2021;13:1619. doi: 10.3390/polym13101619. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
58. Турекова И., Балог К. Параметры воспламенения полиэтилена и энергия активации инициирования процесса горения. Рез. Пап. 2001; 11: 181–186. [Академия Google]
59. Качикова Д., Маковицка-Освалдова Л. Скорость горения различных частей дерева из выбранных хвойных пород. Акта Фак. Ксилология Зволен. 2009; 51: 27–32. [Google Scholar]
Энергия активации древесины тика и дуба Самовозгорание
[1]
В. Бабраускас и Р. Д. Пикок: Скорость тепловыделения: единственная наиболее важная переменная пожарной опасности. Пожарный сейф. Дж. Том. 18 (1992), стр. 255-272.
DOI: 10.1016/0379-7112(92)
-9[2] Й. Мартинка, Т. Хребет, И. Хрушовский, К. Балог и С. Хирле: Оценка пожароопасности еловых пеллет. заявл. мех. Матер. Том. 501–504 (2014), стр. 2451–2454.
DOI: 10.4028/www.scientific.net/amm.501-504.2451
[3]
Q. Xu, A. Majlingová, M. Zachar, C. Jin и Y. Jiang: Корреляционный анализ данных теста конусной калориметрии, оценка процедуры с тестами различных полимеров. Дж. Терм. Анальный. Калорим. Том. 110 (2012) стр. 65-70.
DOI: 10.1007/s10973-011-2059-7
[4] Q. Xu, M. Zachar, A. Majlingová, C. Jin и Y. Jiang: Оценка поведения фанеры при горении с помощью испытаний ISO. Европейский журнал наук об окружающей среде и безопасности. Том. 1 (2013) стр. 1-7.
[5] А. Освальд: Противопожарная защита (Технический университет Зволена, Словакия, 2005 г.).
[6]
ISO 871: 2006: Пластмассы: определение температуры возгорания с использованием печи с горячим воздухом.
[7] Л. Ши и МИЛ. Chew: Экспериментальное исследование древесины при внешнем тепловом потоке путем самовоспламенения, J. Therm. Анальный. Калорим. Том. 111 (2013) стр. 1399-1407.
DOI: 10.1007/s10973-012-2489-x
[8] М.А. Деличациос, Т.Х. Панагиоту и Ф. Кайли: Использование данных о времени до воспламенения для характеристики тепловой инерции и минимального (критического) теплового потока для воспламенения или пиролиза. Сгорел. Пламя. Том. 84 (1991) с.323-332.
DOI: 10. 1016/0010-2180(91)
[9] В. Мозер: Об эквивалентном огневом воздействии. Европейский журнал наук об окружающей среде и безопасности. Том. 1 (2013) стр. 18-23.
[10] В. Мозер, А. Освальд, Т. Ловечек, А. Фанфарова и К. Враблова: Пожарная безопасность в туннелях, являющихся частью критической инфраструктуры, в: 47-я Международная Карнаханская конференция IEEE по технологиям безопасности (Меделин, Колумбия, 2013 г.).
DOI: 10.1109/ccst.2013.6922042
[11]
П. Кучера, А. Локай и В. Влчек: Поведение древесины ели и березы с точки зрения пожарной безопасности. Доп. Матер. Рез. Том. 842 (2014) стр. 725-728.
DOI: 10.4028/www.scientific.net/amr.842.725
[12] П. Кучера, А. Локай и Д. Качикова: Оценка надежности элементов деревянных конструкций, подвергшихся крупномасштабным огневым испытаниям. Acta Facultatis Xylologiae. Том. 54 (2012) стр. 95-104.
[13]
Й. Ладомерски и Э. Хронцова: Исследование эффективности сжигания древесных отходов в камере сгорания на основе выбросов. Акта. мех. Словака. Том. 7 (2003) стр. 595-600.
[14] Й. Ладомерски, Э. Хронцова и Д. Самешова: Исследование соответствующих условий сжигания древесных отходов на основе выбросов. Нарисовался. Том. 46 (2003) стр. 90-98.
[15] Й. Мартинка, Д. Качикова, Э. Хронцова и Й. Ладомерски: Экспериментальное определение влияния температуры и концентрации кислорода на производство основных пожарных выбросов березовой древесины. Дж. Терм. Анальный. Калорим. Том. 110 (2012) стр. 193-198.
DOI: 10. 1007/s10973-012-2261-2
[16] Н.Н. Семенов: Тепловое воспламенение, в кн.: Некоторые проблемы химической кинетики и реакционной способности, под редакцией Н. Н Семенова, т. 2, гл. 1, Пергамон (1959).
[17] Т. Шребет: Исследование воспламенения при термическом разложении чистых и пропитанных лигноцеллюлозных материалов (AlumniPress, Словакия, 2012).
[18]
Й. Махут и М. Кралович: Избранные леса Юго-Восточной Азии и их огневые характеристики, в: Wood & Fire Safety: 6-я международная конференция, под редакцией А. Освальда (Технический университет в Зволене, Словакия, 2008 г.).
[19] А. Освальд и Л. Освальдова: Замедление горения еловой древесины (Технический университет в Зволене, Словакия, 2003 г.).
[20] Д. Качикова, М. Нетопилова и А. Освлад: Древесина и ее термическое разложение. (СПБИ, Чехия, 2006 г.).
[21]
Э. Оремусова: Влияние замедлителей схватывания, применяемых в различных технологических процессах, на теплоту сгорания шпона бука. в: Пожарная техника: 1-я международная конференция, под редакцией И. Марковой (Сабовци Ботерс, Словакия, 2002 г.).
[22] Х. Цюй, В. Ву, Х. Ву, Ю. Цзяо и Дж. Сюй: Термическое разложение и огнестойкость древесины, обработанной различными неорганическими солями. Матерь Огня. Том. 35 (2011), стр. 569-576.
DOI: 10.1002/fam.1075
[23] ЯВЛЯЮСЬ. Перейра и К.А. Giudice: Огнестойкие пропитки для древесины на основе щелочных силикатов. Пожарный сейф. Дж. Том. 44 (2009 г.), стр. 497-503.
DOI: 10.