За максимальный рабочий ток присоединения принимают ток с учетом допустимой перегрузки длительностью не менее 30 минут. Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции ведется в соответствии с формулами, приведенными в таблице 7.
Таблица 7 — Расчет максимальных рабочих токов
Продолжение таблицы 7
В курсовом проекте расчет максимальных рабочих токов присоединений тяговой подстанции необходимо выполнить в таблице.
Пример 2. Рассчитать максимальные рабочие токи присоединений транзитной тяговой подстанции переменного тока с напряжениями 110/27,5/10 кВ. SТП = 120 000 кВА; S н.тр = 40 000 кВА; S max т = 46 500 кВА; максимальный рабочий ток фидеров контактной сети I р.max = 350А; S max ДПР = 600 кВА; S н.ТСН = 400 кВА; S max рн = 5900 кВА. Характеристика потребителя 10 кВ: Р max = 3000 кВт; cos φ = 0,93. Расчет. Вычисление максимальных рабочих токов присоединений подстанции приведено в табл. 8.
Таблица 8 — Расчет максимальных рабочих токов
Популярное: ©2015-2020 megaobuchalka. | Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку… Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |
тр/ Uн2
тр/ Uн1
ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (4855)Определение максимальных рабочих и номинальных токов. Расчет токов при трехфазных коротких замыканиях
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЗАОЧНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
КАФЕДРА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
КУРСОВОЙ РАБОТА
По курсу: «
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИЗАЦИЯ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ».Факультет: энергетический
Специальность: 140211
Курс: 6
Шифр: 21 — 5623
Преподаватель:
Джаншиев С.
И.
Студент: Ефремов А.В.
2007 г.
Задание на курсовую работу.
Для заданного участка выбрать принципы (типы) релейной защиты линий и трансформаторов с напряжением 6-10-35 кВ, согласно требованиям правил устройства электроустановок; выбрать уставки этих защит; составить трехлинейную схему защиты трансформатора.
Произвести расчет токов при трехфазных коротких замыканиях; выбрать необходимые трансформаторы тока и напряжения; выбрать типы устройств защиты и обосновать их чувствительность, а в трехлинейной схеме защиты трансформатора выбрать типы реле и указать на схеме спецификацию требующейся аппаратуры.
Номер подстанции, для которой требуется составить трехлинейную схему защиты трансформатора – 2.
Мощность трехфазного короткого замыкания на шинах питающей подстанции 500 МВ*А.
Тип выключателей на напряжение 37 кВ – МКП-35.
Длины линий электропередачи:
W1 – 7 км, W2 – 8 км, W3 – 4км.
Расчетная часть.
1. Определение максимальных рабочих и номинальных токов.
1.1. Номинальные токи трансформаторов.
Первичный номинальный ток трансформатора Т1:
Вторичный номинальный ток трансформатора Т1:
Первичный номинальный ток трансформатора Т2 и Т3:
Вторичный номинальный ток трансформатором Т2 и Т3:
1.2. Максимальные рабочие токи линий.
Для определения максимальных рабочих токов линий найдем максимально рабочий ток линии W7:
Максимальный рабочий ток линии W1 будет протекать по линии при отключенной линии W2:
.
Максимальный рабочий ток линии W2 будет протекать по линии при отключенной линии W1:
Максимальный рабочий ток линии W3 , будет протекать по линии при отключенной линии W1:
.
2. Расчет токов короткого замыкания.
Для расчета токов короткого замыкания необходимо составить схему
замещения и на ней показать необходимые для расчета защит точки короткого
замыкания.
Расчет токов К.З. будет проводиться в базисных единицах, для этого зададимся базисными величинами:
, т.к. основные защиты установлены на стороне 37 кВ, то в качестве базисной величины удобно взять напряжение 37 кВ.
Найдем базовый ток:
Проведем расчет сопротивлений изображенных на схеме замещения.
2.1. Расчет токов К.З. в точке К1.
Определим токи, протекающие по линиям к точке К.З. К1
Решив эту систему уравнений находим токи I1 и I2.
2.2. Расчет токов К.З. в точке К2.
Решив систему этих уравнений находим токи I1 и I2 для точки К2
2.3. Расчет токов К.З. для точки К.3.
Для этой точки рассчитаем токи трехфазного короткого замыкания минимального и максимального.
2.4. Расчет токов К.
З. для точки К.4.
Для этой точки рассчитаем токи трехфазного короткого замыкания минимального и максимального.
2.5. Расчет токов К.З. для точки К.5
При расчете точки короткого замыкания К.5 предполагается , что линия W1 отключена выключателем Q1 от подстанции 1.
.
2.6. Расчет токов К.З. для точки К.6.
Расчет тока К.З. для точки К.6 будет аналогичным расчету точки К.5 и ток короткого замыкания будет равным по величине току К.З. в точке К.5 и противоположным по направлению.
3. Выбор и расчет защит.
Для защиты трансформаторов на подстанциях 2 и3 в соответствии с ПУЭ выбираем продольную дифференциальную защиту, газовую защиту, МТЗ.
Газовая защита от повреждений внутри кожуха, сопровождающихся выделением газа, и от понижения уровня масла должна быть предусмотрена:
· для
трансформаторов мощностью 6,3 МВ·А и более. [2, п.3.
2.53]
Газовая защита должна действовать на сигнал при слабом газообразовании и понижении уровня масла и на отключение при интенсивном газообразовании и дальнейшем понижении уровня масла.
Защита от понижения уровня масла может быть выполнена также в виде отдельного реле уровня в расширителе трансформатора.
Для защиты от повреждений на выводах, а также от внутренних повреждений должна быть предусмотрена продольная дифференциальная токовая защита без выдержки времени на трансформаторах мощностью 6,3 МВ·А и более [2, п.3.2.54].
На выключателях Q1, Q2 выбираем защиту МТЗ с выдержкой времени и токовую отсечку.
На выключателях Q3 и Q4 выбираем направленную токовую защиту защиту.
На выключателях Q5 и Q5 выбираем защиту МТЗ с выдержкой времени
Мощность— максимально безопасная рабочая область и рабочий цикл для МОП-транзисторов
Одиночный импульс — это всего лишь одиночный импульс. Между импульсами проходит достаточно времени, чтобы не было признаков предшествующего импульса.
А именно, что T J возвращается к 25°C, указанным в условиях. Это может быть рабочий цикл намного меньше, чем 0,1%.Рассеиваемая мощность — постоянный ток — и при этом об этом не часто говорят, но это можно сделать буквально с помощью весь корпус при 25°C. Это достигается путем погружения детали в бассейн с кипящим, зародышевым* фреоном. Полная скрытая теплота хладагента позволяет довести каждую точку поверхности компонента до номинальной температуры даже при экстремальных тепловых потоках.
А именно, что T J возвращается к 25°C, указанным в условиях. Это может быть рабочий цикл намного меньше, чем 0,1%.* То есть полный мелких пузырьков, готовых превратиться в пар.
Неясно, как часто используется этот метод. Я вспоминаю аппноут того времени, который в основном сводился к следующему: «Да, мы знаем, что этот метод является техническим и безнадежно нереалистичным, но они [конкуренты] делают это, поэтому мы тоже делаем это». Или, может быть, это был на самом деле Ан-1140, и я забыл контекст исходного документа или окружавший его разговор давным-давно.
В любом случае, жаль, что в даташитах это никогда не обсуждается, а в приложениях редко. Предположительно, для него установлены полупроводниковые стандарты (SEMI, JEDEC или другие группы), но они неясны, недоступны или просочились в сеть. Или даже если они есть, не зная точных ключевых слов для поиска, они не появляются в современных поисковых системах, которые отдают предпочтение другим видам материалов. Короче говоря, если вы не занимаетесь бизнесом, этих стандартов практически не существует.
Два из них упоминают этот метод:
Замечания по применению AN-1140, Номинальные значения непрерывного постоянного тока для больших полупроводниковых корпусов International Rectifier (International Rectifier) и
Тепловые метрики для полупроводников и интегральных схем (SPRA953C) (Texas Instruments).
Они также, по-видимому, предполагают, что современный метод заключается в использовании охлаждающей пластины с жидкостным охлаждением — на самой поверхности радиатора, а не на всей поверхности.
Более реалистичное состояние, представляющее стандартную и рекомендуемую практику теплоотвода.
В любом случае превышение температуры между спаем и корпусом или между корпусом и радиатором и окружающей средой должно поддерживать T J в пределах нормы. Просто сложите тепловые сопротивления, умножьте на мощность, и вы получите повышение температуры.
Возможны дополнительные ограничения, о которых подробно рассказывает АН-1140. Если указаны пределы соединительной проволоки, свинца или упаковки, они также должны соблюдаться, а предел штампа по существу не имеет значения и может быть проигнорирован. Обратите внимание, что любые ограничения по току — это просто ограничения по мощности, преобразованные в сопротивления элементов. Вам не нужно знать диаметр и материал проволочного соединения или сопротивление, достаточно только предела тока.
И, чтобы было ясно, для этой спецификации важна средняя мощность, то есть непрерывная постоянная нагрузка в течение длительного периода времени.
Для импульсной работы он несколько усредняется, и это описывается графиком переходного теплового отклика (обычно находится в техническом описании). Данные приведены для непрерывно-импульсного режима (при заданных коэффициентах заполнения, прямоугольных импульсах) и однократного (при тех же условиях, что и раньше: T J(начальное) = 25°C или любое другое).
Для чипа вполне разумно рассеивать огромное количество энергии за крошечные доли секунды; пока Т Дж соблюдается даже мгновенно (скажем, в течение ~ мкс), а затем с течением времени (от мс до с) тепло в конечном итоге распространяется на корпус и радиатор.
- Рабочий цикл можно рассчитать или, по крайней мере, оценить по графикам теплового сопротивления. Дополнительная литература: Тепловой расчет силового МОП-транзистора и крепление теплового ребра (Toshiba)
Что касается инвертора на 800 ВА, он работает в классе D. Они просто никогда не рассеивают около 800 Вт, по крайней мере, дольше доли микросекунды.
Линия нагрузки очень быстро колеблется между низким напряжением при высоком токе и высоким напряжением при низком токе. Обе крайности имеют небольшое рассеивание, и очень мало времени проводится в промежуточной области с высоким рассеянием.
Тем не менее, неясно, чего вы собираетесь добиться с помощью импульса 70 В, 400 А, 10 мкс, если вообще хотите. Если это напряжение питания и токи нагрузки, и вы собираетесь работать в импульсном режиме, вы, видимо, не в курсе вышеописанного варианта. Возможно, вы делаете быструю электронную нагрузку или что-то в этом роде, и дело в рассеянии устройства, я не знаю. Если вы намереваетесь построить что-то вроде инвертора, это не сулит ничего хорошего для вашего успеха, и перед попыткой полномасштабного (100 Вт) проектирования предлагается многому научиться.
dc — Каков максимальный предел тока этого двигателя?
спросил
Изменено 1 год, 11 месяцев назад
Просмотрено 2к раз
\$\начало группы\$
Меня не устраивает максимальное ограничение тока этого двигателя постоянного тока.
Номинальная мощность указана как 220 Вт, а расчетное напряжение указано как 24 В постоянного тока. В соответствии с этим максимальный ток должен быть 9.166А. Но 2,5Amax также упоминается на заводской табличке. Итак, что я должен считать максимальным ограничением тока, чтобы спроектировать схему защиты для этого двигателя?
- двигатель постоянного тока
- двигатель постоянного тока
\$\конечная группа\$
8
\$\начало группы\$
Номинальная мощность указана как 220 Вт, а расчетное напряжение указано как 24 В постоянного тока. В соответствии с этим максимальный ток должен быть 9.166А.
Нет, номинальная единица \$ \neq \$ максимальная единица.
Таким образом, если номинальная мощность составляет 220 Вт, а номинальное напряжение составляет 24 В постоянного тока, то номинальный ток должен составлять 9,17 А.
Но на заводской табличке также указано 2,5Amax.
По определению номинальный ток \$ \leq \$ максимально допустимый ток.
Показанные характеристики странные.
Поиск нескольких других двигателей от MOTION TECH MOTORS показывает такие же замечательные данные:
- EC82M245330ALGB0 ДВИГАТЕЛЬ: 24 В пост. тока, 4,5 А (макс.) МОЩНОСТЬ: 300 Вт, КОЭФФИЦИЕНТ 1:25
- EC82L244840ALGBL ДВИГАТЕЛЬ: 24 В пост. тока, 4,5 А (макс.) МОЩНОСТЬ: 400 Вт КОЭФФИЦИЕНТ 1:32
- EC82M244632ALGBL0C ДВИГАТЕЛЬ: 24 В пост. тока, 3,0 А (макс.) МОЩНОСТЬ: 320 Вт КОЭФФИЦИЕНТ 1:32
- EC63L244727ARGBL ДВИГАТЕЛЬ: 24 В пост. тока, 3,0 А (макс.) МОЩНОСТЬ: 270 Вт СООТНОШЕНИЕ 1:25
У всех этих моторов выходная мощность больше входной (электрической), что, конечно, нонсенс. Это имело бы больше смысла, когда объем производства был бы в десять раз меньше.
Но тогда двигатели с одинаковым входным напряжением и током, имеющие выше КОЭФФИЦИЕНТ, также имеют на выше выходную мощность, что тоже мало толку.